Результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом здании
Сценарий №1.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация центробежного компрессора. Происходит мгновенное воспламенение природного газа с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с образованием факельного горения, для различных диаметров истечения, приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.6
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 5,5∙10-5 | 5,5∙10-5 | |
| 12,5 | 4,6∙10-5 | 4,6∙10-5 |
| 1,4∙10-5 | 1,4∙10-5 | |
| 4,6∙10-6 | 4,6∙10-6 | |
| Полное разрушение | 2,0∙10-5 | 2,0∙10-5 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,4∙10-4 год-1.
Сценарий №1.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация центробежного компрессора. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил. 5 к настоящему Пособию, при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.7
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации центробежного компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 5,4∙10-5 | 5,4∙10-5 | |
| 12,5 | 4,5∙10-5 | 4,5∙10-5 |
| 1,3∙10-5 | 1,3∙10-5 | |
| 4,5∙10-6 | 4,5∙10-6 | |
| Полное разрушение | 1,9∙10-5 | 1,9∙10-5 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,3∙10-4 год-1.
Сценарий №2.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация подводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит мгновенное воспламенение с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации подводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием факельного горения для различных диаметров истечения приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.8
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации подводящего трубопровода центробежного компрессора с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 2,2∙10-8 | 2,2∙10-8 |
| 6,6∙10-8 | 6,6∙10-8 | |
| 2,6∙10-8 | 2,6∙10-8 | |
| 4,8∙10-8 | 4,8∙10-8 | |
| Полное разрушение | 1,2∙10-8 | 1,2∙10-8 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,8∙10-7 год-1.
Сценарий №2.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация подводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил. 5 к настоящему Пособию при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.9
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации подводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего
газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 2,2∙10-8 | 2,2∙10-8 |
| 6,5∙10-8 | 6,5∙10-8 | |
| 2,6∙10-8 | 2,6∙10-8 | |
| 4,8∙10-8 | 4,8∙10-8 | |
| Полное разрушение | 1,1∙10-8 | 1,1∙10-8 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,7∙10-7 год-1.
Сценарий №3.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация отводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит мгновенное воспламенение с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации отводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием факельного горения для различных диаметров истечения приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.10
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации отводящего трубопровода центробежного компрессора с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 6,2∙10-9 | 6,2∙10-9 |
| 1,8∙10-8 | 1,8∙10-8 | |
| 7,3∙10-9 | 7,3∙10-9 | |
| 1,3∙10-8 | 1,3∙10-8 | |
| Полное разрушение | 3,4∙10-9 | 3,4∙10-9 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
4,8∙10-8 год-1.
Сценарий №3.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация отводящего трубопровода центробежного компрессора. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил.5 к настоящему Пособию, при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.11
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации отводящего трубопровода центробежного компрессора с образованием и последующим воспламенением горючего
газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 6,1∙10-9 | 6,1∙10-9 |
| 1,8∙10-8 | 1,8∙10-8 | |
| 7,2∙10-9 | 7,2∙10-9 | |
| 1,3∙10-8 | 1,3∙10-8 | |
| Полное разрушение | 3,2∙10-9 | 3,2∙10-9 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
4,7∙10-8 год-1.
Сценарий №4.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата и мгновенное воспламенение пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).
Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дерева событий, представленного на рис. 3.6.1. При построении указанного выше дерева событий принято, что пожар пролива компрессорного масла при разгерметизации маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперекачивающего агрегата. Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом турбоблока ГПА. Это обусловлено тем обстоятельством, что постоянно действующие источники зажигания имеют место исключительно под кожухом турбоблока ГПА (в частности, электродвигатель). При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом турбоблока ГПА происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей площади помещения.
Согласно прил. 6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Qdij = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.
Таблица 3.6.12
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при реализации рассматриваемого сценария пожара
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,4∙10-7 | 3,4∙10-7 |
| 1,4∙10-7 | 1,4∙10-7 | |
| Полное разрушение | 2,8∙10-7 | 2,8∙10-7 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
7,7∙10-7 год-1.
Сценарий №4.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата и воспламенение с задержкой пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).
Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дерева событий, представленного на рис. 3.6.1. При построении указанного выше дерева событий принято, что пожар пролива компрессорного масла при разгерметизации маслопровода турбоблока газоперекачивающего агрегата реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперекачивающего агрегата. Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом турбоблока ГПА. Это обусловлено тем обстоятельством, что постоянно действующие источники зажигания имеют место исключительно под кожухом турбоблока ГПА (в частности, электродвигатель). При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом турбоблока ГПА происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей площади помещения.
Согласно прил. 6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Qdij = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.
Таблица 3.6.13
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при реализации рассматриваемого сценария пожара
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,3∙10-7 | 3,4∙10-7 |
| 1,4∙10-7 | 1,4∙10-7 | |
| Полное разрушение | 3,2∙10-7 | 2,8∙10-7 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
8,0∙10-7 год-1.
Сценарий №5.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация трубопровода топливного газа турбины ГПА. Происходит мгновенное воспламенение с образованием факельного горения.
Принимаем с определенным запасом надежности, что пожар, возникший в помещении компрессора при разгерметизации трубопровода топливного газа турбины ГПА с образованием факельного горения, для различных диаметров истечения, приводит к гибели всех находящихся в указанном помещении людей. Таким образом, условная вероятность поражения человека при его нахождении в рассматриваемом помещении при реализации факельного горения в рамках рассматриваемого сценария пожара составляет Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации факельного горения для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.14
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации трубопровода топливного газа турбины ГПА с реализацией факельного горения
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,1∙10-8 | 3,1∙10-8 |
| 9,1∙10-8 | 9,1∙10-8 | |
| 3,6∙10-8 | 3,6∙10-8 | |
| Полное разрушение | 1,7∙10-8 | 1,7∙10-8 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,8∙10-7 год-1.
Сценарий №5.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация трубопровода топливного газа турбины ГПА. Происходит образование и последующее воспламенение горючего газовоздушного облака с образованием избыточного давления.
Согласно прил. 5 к настоящему Пособию, при рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газовоздушной смеси в помещении категории А, условная вероятность поражения человека Qdji в этом помещении принимается равной Qdji = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации взрыва газовоздушного облака для данного диаметра истечения. Ниже представлены результаты определения потенциального пожарного риска в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара.
Таблица 3.6.15
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при разгерметизации трубопровода топливного газа турбины ГПА с образованием и последующим воспламенением горючего
газовоздушного облака
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,0∙10-8 | 3,0∙10-8 |
| 9,0∙10-8 | 9,0∙10-8 | |
| 3,6∙10-8 | 3,6∙10-8 | |
| Полное разрушение | 1,6∙10-8 | 1,6∙10-8 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
1,7∙10-7 год-1.
Сценарий №6.1. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация маслопровода под кожухом компрессора и мгновенное воспламенение пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).
Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дерева событий, представленного на рис. 3.6.1. При построении указанного выше дерева событий принято, что пожар пролива компрессорного масла при разгерметизации маслопровода под кожухом компрессора реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперекачивающего агрегата. Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом компрессора. При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом компрессора происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей площади помещения.
Согласно прил. 6 к настоящему пособию условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Qdij = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.
Таблица 3.6.16
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при реализации рассматриваемого сценария пожара
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,4∙10-7 | 3,4∙10-7 |
| 1,4∙10-7 | 1,4∙10-7 | |
| Полное разрушение | 2,8∙10-7 | 2,8∙10-7 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
7,7∙10-7 год-1.
Сценарий №6.2. Очаг пожара возникает в помещении компрессора. Происходит разгерметизация маслопровода под кожухом компрессора и воспламенение с задержкой пролива компрессорного масла по всей площади помещения (консервативная оценка).
Рассмотрение данного сценария развития пожара проводилось на основе дерева событий, представленного на рис. 3.6.1. При построении указанного выше дерева событий принято, что пожар пролива компрессорного масла при разгерметизации маслопровода под кожухом компрессора реализуется только в случае неэффективной работы (отказа) штатной системы автоматического пожаротушения газоперекачивающего агрегата. Также принято, что источник зажигания утечки компрессорного масла может возникнуть исключительно под кожухом компрессора. При возникновении воспламенения утечки компрессорного масла под кожухом компрессора происходит прогар указанного кожуха с реализацией пожара пролива по всей площади помещения.
Согласно прил. 6 к настоящему Пособию условная вероятность поражения человека, попавшего в зону непосредственного воздействия пламени пожара пролива, принимается равной Qdij = 1.
Таким образом, потенциальный пожарный риск для рассматриваемого помещения при реализации данного сценария пожара составляет Pij = Qj∙Qdij = Qj, где Qj∙- частота реализации пожара пролива компрессорного масла для данного диаметра истечения.
Таблица 3.6.17
Результаты определения потенциального пожарного риска в помещении
компрессора при реализации рассматриваемого сценария пожара
| Диаметр отверстия истечения, мм | Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении, год-1 | Вклад в потенциальный риск в рассматриваемом помещении, год-1 |
| 12,5 | 3,3∙10-7 | 3,4∙10-7 |
| 1,4∙10-7 | 1,4∙10-7 | |
| Полное разрушение | 3,2∙10-7 | 2,8∙10-7 |
Таким образом, суммарный вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от реализации данного сценария пожара составляет
8,0∙10-7 год-1.
Суммарный потенциальный пожарный риск для помещения компрессора от всех рассмотренных выше сценариев пожара составляет PijΣ = 2,7∙10-4 год-1.
Дата добавления: 2021-01-11; просмотров: 361;
Поиск по сайту
Узнать еще
- PEST-анализ состоит в выявлении и оценке влияния факторов макросреды на результаты текущей и будущей деятельности предприятия.
- U-Pb метод определения возраста по циркону
- А) Общие определения
- А). Приказ об установлении противопожарного режима
- Алгебраический метод определения симметричных колебаний
- Алгебраический способ определения симметричных автоколебаний и устойчивости
- Алгоритм определения параметров
- Алгоритм определения передаточного отношения от
Публикации по технике и механике
Публикации по биологии
Публикации по информатике
Публикации по строительству
Публикации по физике
Публикации по химии
Публикации по электронике
Публикации по искусству
Публикации по истории
Публикации по медицине
