Перечень возможных пожароопасных ситуаций и сценариев их развития, рассматриваемых при оценке пожарного риска
№ пожароопасной ситуации/пожара | Наименование разгерметизировавшегося оборудования | Основные сценарии развития пожароопасных ситуаций |
Центробежный компрессор | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
Подводящий трубопровод центробежного компрессора | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
Отводящий трубопровод центробежного компрессора | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
Маслопровод газоперекачивающего агрегата | Пожар пролива | |
Трубопровод топливного газа турбины ГПА | Факельное горение Взрыв газовоздушного облака | |
Маслопровод под кожухом компрессора | Пожар пролива |
Ниже приведены примеры расчета интенсивностей истечения горючего газа и горючей жидкости при разгерметизации технологического оборудования. Данные по указанным интенсивностям необходимы для определения условных вероятностей реализации тех или иных ветвей деревьев событий, представленных на рис. 3.6.1 и 3.6.2.
Массовый расход истечения природного газа (метана) при разгерметизации центробежного компрессора (пожароопасная ситуаций № 1) для диаметра утечки 5 мм определяется следующим образом:
в соответствии с формулой (П4.13) истечение сверхкритическое, следовательно, в соответствии с формулой (П4.14):
= 0,2 кг/с, где
= 0,1∙106 Па - атмосферное давление;
РV = 8,55∙106 Па - давление природного газа в трубопроводе;
g = 1,3 - показатель адиабаты метана (принимается равной как для трехатомного газа);
Аhol = 1,96∙10-5 м2 - площадь отверстия для диаметра утечки 5 мм;
μ = 0,8 - коэффициент истечения;
ρV = 60,8 кг/м3 - плотность метана при давлении РV.
Массовые расходы истечения природного газа для остальных пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования с природным газом, и диаметров утечек определяются аналогично.
Массовый расход истечения горючей жидкости (компрессорного масла) при разгерметизации маслопровода газоперекачивающего агрегата (пожароопасная ситуация № 4) для диаметра утечки 12,5 мм определяется по формуле (П4.25):
= 2,9 кг/с, где
μ = 0,8 - коэффициент истечения;
Аhol = 1,2∙10-4 м2 - площадь отверстия;
∆РR = 5∙106 Па – избыточное давление;
ρL = 873 кг/м3 - плотность горючей жидкости (компрессорного масла).
Массовые расходы истечения компрессорного масла для пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией трубопроводов с компрессорным маслом, и диаметров утечек определяются аналогично.
Данные по условным вероятностям реализации пожароопасных ситуаций при разгерметизации технологического оборудования приведены в табл. 3.6.4. Указанные данные получены на основании данных, представленных в табл. П3.1, и результатов определения интенсивностей истечения горючих газов и жидкостей при разгерметизации технологического оборудования.
Таблица 3.6.4
Условные вероятности реализации пожароопасных ситуаций и пожаров при
разгерметизации технологического оборудования
№ пожароопасной ситуации/пожара | Тип утечки (диаметр отверстия истечения, мм | Массовый расход истечения в начальный момент времени, кг/c | Условная вероятность мгновенного воспламенения | Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения |
0,2 | 0,005 | 0,005 | ||
12,5 | 1,5 | 0,035 | 0,036 | |
5,9 | 0,035 | 0,036 | ||
23,9 | 0,035 | 0,036 | ||
Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
12,5 | 1,1 | 0,035 | 0,036 | |
4,4 | 0,035 | 0,036 | ||
17,6 | 0,035 | 0,036 | ||
70,6 | 0,150 | 0,176 | ||
Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
12,5 | 1,2 | 0,035 | 0,036 | |
4,6 | 0,035 | 0,036 | ||
18,5 | 0,035 | 0,036 | ||
73,8 | 0,150 | 0,176 | ||
Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
12,5 | 2,9 | 0,015 | 0,015 | |
11,6 | 0,015 | 0,015 | ||
Полное разрушение | Не определено | 0,050 | 0,061 | |
12,5 | 0,6 | 0,005 | 0,005 | |
2,5 | 0,035 | 0,036 | ||
9,8 | 0,035 | 0,036 | ||
Полное разрушение | Не определено | 0,200 | 0,240 | |
12,5 | 2,9 | 0,015 | 0,015 | |
11,6 | 0,015 | 0,015 | ||
Полное разрушение | Не определено | 0,050 | 0,061 |
Частоты разгерметизации технологических трубопроводов получены путем перемножения частоты утечек (см. табл. П2.2) на длину соответствующего трубопровода, находящегося в рассматриваемом здании.
Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.1, частота реализации пожара пролива при мгновенном воспламенении будет равна:
3,2∙10-7 год-1,
где Qразг12,5 = 20∙5,7∙10-6 = 1,1∙10-4 год-1;
Qмгн5 = 0,015 (табл. 3.6.4);
QАУПТ = 0,8.
Частоты реализации пожара пролива для остальных диаметров истечения определялись аналогично.
Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации взрыва газовоздушного облака для диаметра истечения 5 мм будет равна:
,
где Qразг5 = 1,1∙10-2 год-1 (табл. П2.2);
Qмгн5 = 0,005 (табл. 3.6.4);
Qпосл5 = 0,005 (табл. 3.6.4).
Частоты реализации взрыва газовоздушного облака для остальных диаметров истечения определяются аналогично.
Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации факельного горения для диаметра истечения 5 мм будет равна:
год-1,
где Qразг5 = 1,1∙10-2 год-1 (табл. П2.2);
Qмгн5 = 0,005 (табл. 3.6.4).
Частоты реализации факельного горения для остальных диаметров истечения определяются аналогично.
В табл. 3.6.5 приведены частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров при разгерметизации технологического оборудования, определенные на основании данных, представленных в табл. 3.6.4, с учетом данных по частотам разгерметизации различных типов технологического оборудования, представленных в прил.2 к настоящему Пособию.
Таблица 3.6.5
Частоты реализации рассматриваемых сценариев развития пожароопасных
ситуаций и пожаров при разгерметизации технологического оборудования
Наименование пожароопасной ситуации/ пожара | Тип утечки (диаметр отверстия истечения, мм) | Частота разгерметизации/ пожара, год-1 | Частоты реализации сценариев развития пожароопасной ситуации/пожара, год-1 | ||
Пожар пролива | Взрыв газовоздушного облака | Факельное горение | |||
1,1∙10-2 | - | 5,5∙10-5 | 5,5∙10-5 | ||
12,5 | 1,3∙10-3 | - | 4,5∙10-5 | 4,6∙10-5 | |
3,9∙10-4 | - | 1,4∙10-5 | 1,4∙10-5 | ||
1,3∙10-4 | - | 4,5∙10-6 | 4,6∙10-6 | ||
Полное разрушение | 1,0∙10-4 | - | 1,9∙10-5 | 2,0∙10-5 | |
12,5 | 4,5∙10-6 | - | 2,2∙10-8 | 2,2∙10-8 | |
1,9∙10-6 | - | 6,5∙10-8 | 6,6∙10-8 | ||
7,5∙10-7 | - | 2,6∙10-8 | 2,6∙10-8 | ||
3,2∙10-7 | - | 4,8∙10-8 | 4,8∙10-8 | ||
Полное разрушение | 6,1∙10-8 | - | 1,2∙10-8 | 1,2∙10-8 | |
12,5 | 1,2∙10-6 | - | 6,2∙10-9 | 6,2∙10-9 | |
5,2∙10-7 | - | 1,8∙10-8 | 1,8∙10-8 | ||
2,1∙10-7 | - | 7,2∙10-9 | 7,3∙10-9 | ||
8,8∙10-8 | - | 1,3∙10-8 | 1,3∙10-8 | ||
Полное разрушение | 1,7∙10-8 | - | 3,2∙10-9 | 3,4∙10-9 | |
12,5 | 1,1∙10-4 | 6,8∙10-7 | - | - | |
4,8∙10-5 | 2,9∙10-7 | - | - | ||
Полное разрушение | 2,8∙10-5 | 6,0∙10-7 | - | - | |
12,5 | 6,2∙10-6 | - | 3,0∙10-8 | 3,1∙10-8 | |
2,6∙10-6 | - | 9,0∙10-8 | 9,1∙10-8 | ||
1,0∙10-6 | - | 3,6∙10-8 | 3,6∙10-8 | ||
Полное разрушение | 8,4∙10-8 | - | 1,6∙10-8 | 1,7∙10-8 | |
12,5 | 1,1∙10-4 | 6,8∙10-7 | - | - | |
4,8∙10-5 | 2,9∙10-7 | - | - | ||
Полное разрушение | 2,8∙10-5 | 6,0∙10-7 | - | - |
Примечание. Знак «-» в ячейках столбов частот реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций/ пожаров означает, что данный сценарий не рассматривался для соответствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций/ пожаров.
Дата добавления: 2021-01-11; просмотров: 483;