Перечень возможных пожароопасных ситуаций и сценариев их развития, рассматриваемых при оценке пожарного риска


№ пожароопасной ситуации/пожара Наименование разгерметизировавшегося оборудования Основные сценарии развития пожароопасных ситуаций
Центробежный компрессор Факельное горение Взрыв газовоздушного облака
Подводящий трубопровод центробежного компрессора Факельное горение Взрыв газовоздушного облака
Отводящий трубопровод центробежного компрессора Факельное горение Взрыв газовоздушного облака
Маслопровод газоперекачивающего агрегата Пожар пролива
Трубопровод топливного газа турбины ГПА Факельное горение Взрыв газовоздушного облака
Маслопровод под кожухом компрессора Пожар пролива

 

Ниже приведены примеры расчета интенсивностей истечения горючего газа и горючей жидкости при разгерметизации технологического оборудования. Данные по указанным интенсивностям необходимы для определения условных вероятностей реализации тех или иных ветвей деревьев событий, представленных на рис. 3.6.1 и 3.6.2.

Массовый расход истечения природного газа (метана) при разгерметизации центробежного компрессора (пожароопасная ситуаций № 1) для диаметра утечки 5 мм определяется следующим образом:

в соответствии с формулой (П4.13) истечение сверхкритическое, следовательно, в соответствии с формулой (П4.14):

= 0,2 кг/с, где

= 0,1∙106 Па - атмосферное давление;

РV = 8,55∙106 Па - давление природного газа в трубопроводе;

g = 1,3 - показатель адиабаты метана (принимается равной как для трехатомного газа);

Аhol = 1,96∙10-5 м2 - площадь отверстия для диаметра утечки 5 мм;

μ = 0,8 - коэффициент истечения;

ρV = 60,8 кг/м3 - плотность метана при давлении РV.

Массовые расходы истечения природного газа для остальных пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией технологического оборудования с природным газом, и диаметров утечек определяются аналогично.

Массовый расход истечения горючей жидкости (компрессорного масла) при разгерметизации маслопровода газоперекачивающего агрегата (пожароопасная ситуация № 4) для диаметра утечки 12,5 мм определяется по формуле (П4.25):

= 2,9 кг/с, где

μ = 0,8 - коэффициент истечения;

Аhol = 1,2∙10-4 м2 - площадь отверстия;

∆РR = 5∙106 Па – избыточное давление;

ρL = 873 кг/м3 - плотность горючей жидкости (компрессорного масла).

Массовые расходы истечения компрессорного масла для пожароопасных ситуаций, связанных с разгерметизацией трубопроводов с компрессорным маслом, и диаметров утечек определяются аналогично.

Данные по условным вероятностям реализации пожароопасных ситуаций при разгерметизации технологического оборудования приведены в табл. 3.6.4. Указанные данные получены на основании данных, представленных в табл. П3.1, и результатов определения интенсивностей истечения горючих газов и жидкостей при разгерметизации технологического оборудования.

Таблица 3.6.4

Условные вероятности реализации пожароопасных ситуаций и пожаров при
разгерметизации технологического оборудования

№ пожароопасной ситуации/пожара Тип утечки (диаметр отверстия истечения, мм Массовый расход истечения в начальный момент времени, кг/c Условная вероятность мгновенного воспламенения Условная вероятность последующего воспламенения при отсутствии мгновенного воспламенения
0,2 0,005 0,005
12,5 1,5 0,035 0,036
5,9 0,035 0,036
23,9 0,035 0,036
Полное разрушение Не определено 0,200 0,240
12,5 1,1 0,035 0,036
4,4 0,035 0,036
17,6 0,035 0,036
70,6 0,150 0,176
Полное разрушение Не определено 0,200 0,240
12,5 1,2 0,035 0,036
4,6 0,035 0,036
18,5 0,035 0,036
73,8 0,150 0,176
Полное разрушение Не определено 0,200 0,240
12,5 2,9 0,015 0,015
11,6 0,015 0,015
Полное разрушение Не определено 0,050 0,061
12,5 0,6 0,005 0,005
2,5 0,035 0,036
9,8 0,035 0,036
Полное разрушение Не определено 0,200 0,240
12,5 2,9 0,015 0,015
11,6 0,015 0,015
Полное разрушение Не определено 0,050 0,061

 

Частоты разгерметизации технологических трубопроводов получены путем перемножения частоты утечек (см. табл. П2.2) на длину соответствующего трубопровода, находящегося в рассматриваемом здании.

Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.1, частота реализации пожара пролива при мгновенном воспламенении будет равна:

3,2∙10-7 год-1,

где Qразг12,5 = 20∙5,7∙10-6 = 1,1∙10-4 год-1;

Qмгн5 = 0,015 (табл. 3.6.4);

QАУПТ = 0,8.

Частоты реализации пожара пролива для остальных диаметров истечения определялись аналогично.

Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации взрыва газовоздушного облака для диаметра истечения 5 мм будет равна:

,

где Qразг5 = 1,1∙10-2 год-1 (табл. П2.2);

Qмгн5 = 0,005 (табл. 3.6.4);

Qпосл5 = 0,005 (табл. 3.6.4).

Частоты реализации взрыва газовоздушного облака для остальных диаметров истечения определяются аналогично.

Согласно логическому дереву событий, приведенному на рис. 3.6.2, частота реализации факельного горения для диаметра истечения 5 мм будет равна:

год-1,

где Qразг5 = 1,1∙10-2 год-1 (табл. П2.2);

Qмгн5 = 0,005 (табл. 3.6.4).

Частоты реализации факельного горения для остальных диаметров истечения определяются аналогично.

В табл. 3.6.5 приведены частоты реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций и пожаров при разгерметизации технологического оборудования, определенные на основании данных, представленных в табл. 3.6.4, с учетом данных по частотам разгерметизации различных типов технологического оборудования, представленных в прил.2 к настоящему Пособию.

Таблица 3.6.5

Частоты реализации рассматриваемых сценариев развития пожароопасных
ситуаций и пожаров при разгерметизации технологического оборудования

Наименование пожароопасной ситуации/ пожара Тип утечки (диаметр отверстия истечения, мм) Частота разгерметизации/ пожара, год-1 Частоты реализации сценариев развития пожароопасной ситуации/пожара, год-1
Пожар пролива Взрыв газовоздушного облака Факельное горение
1,1∙10-2 - 5,5∙10-5 5,5∙10-5
12,5 1,3∙10-3 - 4,5∙10-5 4,6∙10-5
3,9∙10-4 - 1,4∙10-5 1,4∙10-5
1,3∙10-4 - 4,5∙10-6 4,6∙10-6
Полное разрушение 1,0∙10-4 - 1,9∙10-5 2,0∙10-5
12,5 4,5∙10-6 - 2,2∙10-8 2,2∙10-8
1,9∙10-6 - 6,5∙10-8 6,6∙10-8
7,5∙10-7 - 2,6∙10-8 2,6∙10-8
3,2∙10-7 - 4,8∙10-8 4,8∙10-8
Полное разрушение 6,1∙10-8 - 1,2∙10-8 1,2∙10-8
12,5 1,2∙10-6 - 6,2∙10-9 6,2∙10-9
5,2∙10-7 - 1,8∙10-8 1,8∙10-8
2,1∙10-7 - 7,2∙10-9 7,3∙10-9
8,8∙10-8 - 1,3∙10-8 1,3∙10-8
Полное разрушение 1,7∙10-8 - 3,2∙10-9 3,4∙10-9
12,5 1,1∙10-4 6,8∙10-7 - -
4,8∙10-5 2,9∙10-7 - -
Полное разрушение 2,8∙10-5 6,0∙10-7 - -
12,5 6,2∙10-6 - 3,0∙10-8 3,1∙10-8
2,6∙10-6 - 9,0∙10-8 9,1∙10-8
1,0∙10-6 - 3,6∙10-8 3,6∙10-8
Полное разрушение 8,4∙10-8 - 1,6∙10-8 1,7∙10-8
12,5 1,1∙10-4 6,8∙10-7 - -
4,8∙10-5 2,9∙10-7 - -
Полное разрушение 2,8∙10-5 6,0∙10-7 - -

Примечание. Знак «-» в ячейках столбов частот реализации сценариев развития пожароопасных ситуаций/ пожаров означает, что данный сценарий не рассматривался для соответствующих указанным ячейкам пожароопасных ситуаций/ пожаров.

 


Дата добавления: 2021-01-11; просмотров: 487;

Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.01 сек.