Обжиг на дутье, обогащенном кислородом


Внедрение обжига на дутье, обогащенном кислоро­дом, на отечественных заводах подняло технический уровень гидрометаллургии цинка на новую, более высо­кую ступень. Это мероприятие позволило значительно повысить производительность печей КС, улучшить каче­ство продуктов обжига, увеличить содержание сернисто­го ангидрида в отходящих газах, полнее использовать мощности сернокислотного производства.

На первый взгляд представляется, что применение кислорода, на производство которого затрачивается зна­чительное количество электроэнергии, должно неизбеж­но привести к удорожанию себестоимости продукции за счет разницы в цене сжатого воздуха и кислорода. Это может иметь место только в том случае, если сопостав­лять обжиг на воздушном дутье и дутье, обогащенном кислородом, в отрыве от затрат на сооружение пыле­улавливающих, газоочистных сооружений и сернокислот­ных цехов, в отрыве от конкретных условий свинцово-цинковых предприятий, а также без учета возможности использования попутных компонентов воздуха (аргона и Других газов).

Главное экономическое преимущество использования кислорода заключается в его интенсифицирующем воз­действии на работу существующих установок, в возмож­ности значительно повысить мощность при небольших затратах на их реконструкцию. Поэтому те цинковые заводы, которые перевели обжиг концентратов на дутье, обогащенное кислородом, получили значительный технико-экономический эффект с относительно небольшими капитальными вложениями. Применение кислорода внес­ло также качественно новые моменты в технику и тех­нологию обжига сульфидных материалов в кипящем слое. Их следует рассмотреть более подробно. На скорость основной реакции обжига сульфидов оказывают влияние концентрация кислорода в газовой фазе и тем­пература.

МеS+ 1,5Q2 = MeO + SO2 (19)

При температуре 900° С и различном содержании кислорода в дутье время для достижения одной и той же степени десульфуризации значительно сокращается по мере обогащения дутья кислородом [5]. Так, десульфуризация на 90% достигается на воздушном дутье за 10 мин, при содержания кислорода в дутье 28,7% - за 6,5 мин, 33% -за 5,5 мин, 40% - за 4 мин и 58% - за 3 мин, т. с. скорость реакций окисления сульфидов возрастает в 2-3 раза.

При промышленных испытаниях обжига на дутье, обогащенном кислородом, было установлено, что удельная производительность печи КС при содержании кислорода в дутье 27% возрастает при общем количестве дутья на печь 16 тыс. м3/чс 5,92 до 8,45т/(мг·сут), или на 42%. Выявлена также закономерность роста производитель­ности печи КС на 23% при обогащении дутья кислородом до 24% и на 37% -при обогащении до 26%.

Высокая скорость окисления сульфида цинка воздухом, обога­щенным кислородом, объясняется тем, что при одной и той же ско­рости диффузии воздуха к ядру сульфида (имеется в виду, что плотность зерна сульфида одна и та же) количество вступающего в контакт с сульфидом кислорода значительно больше, что ускоряет процесс десульфуризации. Поскольку реакция окисления сульфида является экзотермической, увеличение скорости ее протекания вызы­вает повышенное выделение тепла в единицу времени, что при по­стоянной величине теплопотерь приводит к резкому возрастанию тем­пературы в зоне кипящего слоя. Более высокая температура слоя в свою очередь способствует ускорению обжига цинкового концент­рата.

До применения кислорода предпринимались попытки форсиро­вать процесс обжига путем повышения рабочей температуры в ки­пящем слое, но большого эффекта это не дало, так как с ростом температуры обжига до 970-980° С происходило значительное укрупнение продуктов обжига. Так, в смеси огарка и циклонной пы­ли содержание фракции +0,2 мм составило 70%, а фракции - 0,2 мм около 30%, в то время как на дутье, обогащенном кисло­родом, содержание этих фракций было соответственно 20 и 80%.

В связи с тем что повышение температуры обжига с 900 до 975° С на воздушном дутье при небольшом увеличении производи­тельности печи приводило одновременно к увеличению содержания в продуктах обжига сульфидной серы (с 0,34 до 0,52%), резкому уменьшению количества водорастворимого цинка (с 2,17 до 0,87%). усилению процесса образования ферритов и силикатов, а в итоге - к снижению степени растворимости цинка с 93 до 92%, этот путь интенсификации обжига без применения кислорода не был признан эффективным.

С внедрением кислорода появилась возможность в полной мере использовать преимущества обжига при высоких температурах. В частности, удалось при обогащении дутья кислородом до 30-34% поднять максимально допустимую температуру в кипящем слое до 1000° С без существенного ухудшения, а в некоторых случаях даже с улучшением качественных показателей. При этом удельная произ­водительность печей КС возросла до 10-12 т/(м2·сут). Вместе с тем следует особо подчеркнуть, что интенсификация обжига цинковых концентратов и повышение производительности печей КС путем ис­пользования кислорода возможны лишь при условии полного отъ­ема из зоны кипящего слоя избыточного тепла, образующегося за счет ускорения реакций окисления сульфидов.

Наряду с увеличением производительности печей КС применение воздушно-кислородного дутья позволило улучшить качественные по­казатели обжига цинковых концентратов, Так, при прочих равных условиях содержание сульфидной серы в огарке, особенно в цик­лонной пыли, при работе на дутье, обогащенном кислородом до 27%, снизилось соответственно с 0,29 до 0,14% и с 0,69 до 0,28%. Немаловажное значение для экономики производства имело и повы­шение содержания сульфатной серы в продуктах обжига. В огарке оно возросло с 0,77 до 1,14%, а в циклонной пыли с 3 до 3,79%. Объясняется это тем, что равновесие реакции SO2+0,5↔ O2 SO3 сдвигается вправо, в сторону образования SO3, при увеличении кон­центрации кислорода в газовой фазе, что приводит также к сдвигу равновесия вторичной реакции ZnO + SO3↔ZnSO4 в сторону обра­зования сульфата цинка.

Благодаря высокой скорости окисления сульфида цинка и повы­шению содержания сернистого ангидрида в газах при воздушно-кис­лородном дутье реакции ферритообразования, несмотря на возрос­шую температуру обжига, сказываются на качестве обожженных продуктов в меньшей степени. В результате степень растворимости цинка за счет снижения содержания сульфидной серы увеличивается.

Следующим существенным отличием обжига на дутье, обога­щенном кислородом, является более высокая концентрация серни­стого ангидрида в отходящих газах. Как известно, на каждый объ­ем кислорода с воздушным дутьем в зону реакций вводится четыре объема азота, который не взаимодействует с компонентами концен­трата и остается в обжиговых газах. При обогащении дутья кисло­родом до 33% на каждый объем кислорода приходится уже толь­ко два объема азота, т. е. активная часть дутья составляет не 1/5. как это имеет место в случае применения воздуха, а 1/3 общего объема. Из реакции ZnS + 1,5 O2=ZnO+SO2 видно, что кислород расхо­дуется не только на окисление серы (1 объем), но и на образование окиси цинка (0,5 объема). При этом на 1,5 объема кислорода полу­чается один объем SO2. Если для упрощения принять, что концент­рат содержит только сульфиды, подобные сульфиду цинка, то при теоретическом расходе воздуха на обжиг концентрата максимальное содержание SO2 в отходящих газах составит а при обогащении дутья кислородом до 33% т. е. в 1,5 раза выше, чем при воздушном дутье.

Практически при коэффициенте избытка воздуха 1,2-1,3 фак­тическая концентрация сернистого ангидрида в газах будет ниже на 20-30% (отн).

Вполне понятно, что с повышением содержания SO2 в газах сокращается и их объем. Это создает большие преимущества при строительстве и эксплуатации комплекса обжиговых и сернокислотных установок, так как сокращение объема газов снижает затраты на сооружение пылеулавливающих и газоочистных устройств, повышенная концентрация сернистого ангидрида позволяет более полно использовать мощности сернокислотного цеха и повысить степей извлечения серы из обжиговых газов.

Таблица 7

Результаты обжига цинковых концентратов при различном содержании

кислорода в дутье

 

Содержание кислорода в дутье, % Удельная производительность печи, т/(м2·сут) Содержание в отходящих газах, % Содержание в смеси огарка и циклонной пыли, %
SO2 O2 SS SOSO4
24,5 8,20 12,88 3,0 0,45 1,90
27,0 8,45 14,05 4,6 0,21 2,62
28,0 8,44 14,00 6,9 0,20 2,70
29,0 8,40 13,49 10,6 0,17 2,70
35,0 8,35 13,20 13,9 0,06 3,15

 

В отечественной практике принято обогащать дутье кислородом до 30-34%, что является оптимальной концентрацией при имею­щихся возможностях отъема тепла из зоны кипящего слоя. Повыше­ние содержания кислорода в дутье без принятия особых мер по ох­лаждению слоя не дает большого эффекта при одном и том же отво­де тепла и, кроме того, приводит к снижению степени использования кислорода. Об этом свидетельствуют опытные работы, проведенные на Усть-Каменогорском свинцово-цинковом комбинате с различным содержанием кислорода в дутье. Результаты работ приведены втабл. 7 [5].

Обобщая все сказанное выше об особенностях обжи­га с применением кислорода, можно сделать следующее заключение о преимуществах этого способа по сравне­нию с обычным воздушным дутьем:

1. Благодаря высокой скорости реакции окисления сульфидов за счет повышения концентрации кислорода в газовой фазе и увеличения температуры обжига производительность печей КС в зависимости от степени обогащения дутья возрастает на 40-70%.

2. Улучшается качество продуктов обжига по содер­жанию сульфидной серы и кислоторастворимого цинка.

3. В продуктах обжига увеличивается содержание сульфатной серы, необходимой для компенсации потерь серной кислоты в гидрометаллургическом цикле.

4. Повышается концентрация сернистого ангидрида обжиговых газах с 8-10 до 12-13% и уменьшается их объем на 20-30%.

Вместе с тем обжиг па воздушно-кислородном дутье вызывает укрупнение огарка и осложняет работу котлов-утилизаторов вследствие повышенного сульфатообразования.

 

 

Рис. 16. Схема подачи кислорода к турбовоздуходувкам:

1- турбовоздуходувка; 2 - задвижка; 3 - расходомер кислорода; 4 -внеш­ний кислородопровод.

 

В настоящее время в Советском Союзе освоен выпуск мощных кислородных станций, производительность ко­торых составляет десятки тысяч кубических метров кис­лорода в час. На цинковых заводах установлены кисло­родные блоки первых моделей мощностью до 12 500 м3/ч. Эти блоки производят технический кислород (95% О2 и не более 0,1% водяных паров). На некоторых из этих блоков из воздуха попутно извлекают аргон.

Технологический процесс получения кислорода вклю­чает очистку воздуха от пыли, сжатие воздуха в ком­прессоре, глубокое охлаждение и сжижение его с после­дующим разделением в ректификационных колоннах на азот и кислород. На производство 1 м3 технического кислорода в зависимости от мощности станции расходу­ется от 0,5 до 0,8 кВт·ч электроэнергии.

При проектировании и строительстве кислородных станций особое внимание уделяется защите блоков разделения воздуха от ацетилена, находящегося в атмо­сфере предприятия. При попадании ацетилена в жидкий воздух и особенно в жидкий кислород он образуем взрывчатую смесь и может при накоплении в воздухоразделительном оборудовании вызвать взрывы.

Кислород для обогащения воздушного дутья печей КС подводится от внешней сети непосредственно к всасывающим трубопроводам, расположенным после каме­ры фильтров, к каждому из нагнетателей воздуха. Схема подвода кислорода показана на рис. 16.

 

Утилизация тепла

 

Утилизация тепла при обжиге цинковых концентратов имеет не только экономическое, но и технологическое значение. Так, наиболее полный и эффективный отъем тепла из кипящего слоя позволяет достигать в печи мак­симальной производительности и выдерживать при этом заданный температурный режим. Охлаждение обжиго­вых газов с помощью теплоутилизационных установок на пути от печи до электрофильтров обеспечивает необ­ходимую температуру па входе в электрофильтры без разбавления газов и дает возможность направить их в сернокислотное производство с достаточной концентра­цией сернистого ангидрида.

Как отмечалось выше, при обжиге сульфидного цин­кового концентрата основное количество тепла выделя­ется в кипящем слое в результате экзотермических реак­ций окисления сульфидов. Количество выделяемого теп­ла зависит от содержания серы в концентрате и от степени десульфурации обжигаемого материала. При окислительном обжиге цинковых концентратов за счет экзотермических реакций выделяется до 2508000 кДж, апри обжиге пиритных концентратов - до 4180000 кДж на 1 т перерабатываемого материала.

Более половины выделяемого тепла выносится из зо­ны кипящего слоя и шахты печи с отходящими газами. Другая часть тепла расходуется на испарение влаги, со­держится в твердыхпродуктах обжига, теряется через кладку печи. Остальное тепло является избыточным и должно быть отобрано из кипящего слоя системой охлаждения.

Примерные тепловые балансы печи КС с удельной производительностью 5-8 т сухого концентрата в сут­ки на 1 м2 площади пода приведены в табл. 8 и на рис. 17.

Как следует из табл. 8, при обжиге цинковых кон­центратов в печи КС можно полезно использовать до 75% выделяемого тепла, в том числе около 20% в зоне кипящего слоя и более 50% из отходящих газов. В соот­ветствии с этим печи КС оборудуются как элементами для охлаждения кипящего слоя, так и для охлаждения газов по выходе их из печи.

 

Рис. 17. Тепловой баланс обжиговой печи КС

 

 

Таблица 8

 

Тепловой баланс печи КС при работе на воздушном дутье [10]

 

Приход, % Расход, %
Тепло экзотермических реакций… 98,6 Тепло, уносимое огарком …………………… 8,3
Физическое тело концентрата……. 0,4 Тепло, уносимое пылью …………………… 5,5
Тепло, вносимое воздухом……….. 1,0 Тепло, расходуемое на испарение влаги……... 4,5
    Тепло, уносимое отходящими газами ……… 57,0
    Потери тепла через кладку печи …………. 5,5
    Избыточное тепло кипящего слоя ………….   19,2
ИТОГО ………………………………..100,0 ИТОГО ……………………………..100,0

 

Для отвода тепла из зоны кипящего слоя применяют змеевики (рис. 18), изготовленные из жаропрочных труб диаметром 76 и 89 мм, и трубчатые кессоны (рис. 19), также сделанные из труб, но значительно большего диаметра - 209 и 273 мм. Охлаждающая поверхность од­ного змеевика достигает 4 м2, трубчатого кессона — око­ло 2 м2. Количество охлаждающих элементов (змееви­ков, кессонов), устанавливаемых в зоне кипящего слоя, j определяется производительностью печи, температурным режимом обжига, а также системой охлаждения. Обыч­но устанавливают 8—10 кессонов.

 

Рис. 18. Охлаждающие змеевики для кипящего слоя:

а - с принудительной циркуляцией; б - с естественной циркуляцией; 1 - охлаждающая поверхность; 2 - бетонная пробка; 3 - кожух пробки; 4 - нижний входной коллектор; 5 - верхний входной коллектор

 

Рис. 19. Трубчатый холодильник для кипящего слоя

Рис. 20. Стояки с испарительным охлаждением:

1 - трубы; 2 - свод печи КС; 3 - корпус стояка

 

На отечественных заводах используют как водяное, так и испарительное охлаждение кипящего слоя. При ис­парительном охлаждении, не включенном в контур кот­ла-утилизатора, давление пара не превышает 1,2 МПа. В случае, когда система испарительного охлаждения ки­пящего слоя составляет одно целое с котлом-утилизато­ром, давление пара достигает 4,2 МПа. Испарительное охлаждение более эффективное, чем водяное, так как позволяет не только отвести необходимое количество теп­ла из кипящего слоя, но и превратить его в пар, кото­рый затем используют для нужд производства. Система испарительного охлаждения одной печи может выдавать от 2 до 4 т пара в час.

Как отмечалось выше, обжиговые газы на выходе из печи имеют температуру 900-950° С. С такой темпера­турой газы не могут направляться в циклоны и тем бо­лее в электрофильтры. Поэтому непосредственно за пе­чами КС сооружают охлаждающие установки. Наиболее примитивным является охлаждение газов в вертикаль­ных газоходах (стояках) воздухом, нагнетаемым в по­лость между двумя стенками стояка вентиляторами низ­кого давления (1,2 кПа). Для очистки внутренней поверхности стояков от пыли на них устанавливают меха­нические встряхивающие механизмы. Для того чтобы охладить обжиговые газы в этих стояках-рекуператорах до 500° С, приходится сооружать их иногда диаметром 1,6 м и высотой 18 м. Однако отводимое из них тепло в виде горячего воздуха эффективно использовать не удается.

Более эффективно испарительное охлаждение стоя­ков, применяемое на заводах «Электроцинк» и Челябин­ском цинковом (рис. 20). В этом случае снаружи к стен­кам стояков приваривают разрезанные вдоль по диа­метру трубы испарительного охлаждения. Давление пара, создаваемое в системе испарительного охлажде­ния, должно быть не менее 1,0-1,2 МПа во избежание коррозии внутренних стенок стояков.

Радикальным решением проблемы утилизации тепла обжиговых газов является также применение котлов-Утилизаторов. Эти агрегаты позволяют эффективно ис­пользовать тепло, превращая его в пар давлением 4,0- 4,2 МПа, который употребляют как для технологических,

так и для теплотехнических целей, вплоть до выработки электроэнергии с помощью паровых турбин.

Котлы-утилизаторы установлены и работают на трех цинковых заводах - Лениногорском, Алмалыкском, «Укрцинке». Ниже дается описание конструкции котла утилизатора Лениногорского цинкового завода, хорошо зарекомендовавшего себя в работе в течение ряда лет На этом предприятии за печами КС установлены вертикальные котлы-утилизаторы типа УККС 6/40. Котел изготовлен из труб диаметром 32 мм с толщиной стенки 5 мм. Испарительная поверхность котла равна 80 м2, па-роперегревательная 168м 2. Котел может вырабатывать 8-10 т пара в час с рабочим давлением 4000 кПа. Тем­пература питательной воды составляет 100° С, темпера­тура пара 360—-400° С. Газы проходят котел со средней скоростью 7,5-8,7 м/с. При работе котла обжиговые газы поступают в него с температурой 900-950° С, а вы­ходят с температурой 450° С, что с учетом последующего охлаждения в газоходах вполне допустимо для эффек­тивной работы электрофильтров.

При подаче в печь КС 17000 м3/ч дутья потеря напо­ра в котле-утилизаторе не превышает 0,6 кПа. Котел оборудован вибраторами С-788 для очистки поверхности нагрева от осевшей пыли. Пар из котла-утилизатора с давлением 4,0 МПа поступает в главный паропровод це­ха, а затем через редукционное устройство с давлением 60 Па и температурой 180-200° С направляется в об­щую тепловую сеть завода.

При выборе способа охлаждения обжиговых газов (котлы-утилизаторы или испарительная система) следу­ет руководствоваться местными условиями. Если пред­приятию не требуется пар относительно высокого давле­ния (4,0-4,2 МПа), то предпочтительнее применять установки испарительного охлаждения как более деше­вые и не требующие высококвалифицированного персо­нала для обслуживания при эксплуатации.

Одной из причин уменьшения срока службы котлов-утилизаторов и установок испарительного охлаждения является разрушение поверхности нагрева в результате образования настылей и химической коррозии металла. В процессе обжига на поверхностях змеевиков, ширм и экранов котлов-утилизаторов, в стояках и газо­ходах образуются настыли, состоящие из сульфата цинка (до 70%), окиси цинка (до 20%), феррита и сульфида, а также сульфатов меди и железа[2]. Сульфаты цинка и других металлов получаются при взаимодействии тонкодисперсного материала с обжиговыми газами в условиях низких температур (500-700° С), имеющих место во внутренних слоях настылей, прилегающих к металлу поверхностей охлаждения.

При попеременном понижении и повышении температуры газов часть сульфатов железа и меди разлагает­ся с образованием серного ангидрида. Кроме того, окис­лению сернистого ангидрида до серного способствует повышение концентрации кислорода в газах в результа­те подсоса воздуха. Серный ангидрид взаимодействует с парами воды и образует серную кислоту, которая при понижении точки росы разрушает металл охлаждающих элементов. Таким образом, на коррозию металлических поверхностей теплоутилизационных установок в значи­тельной мере влияет вторичное сульфатообразование, че­му в большой степени способствует обогащение дутья кислородом.

 

Пылеулавливание

 

Очистка обжиговых газов от пыли необходима с целью возврата вынесенных из печей КС тонких фрак­ций обожженного материала в технологический цикл, улавливания возгонов летучих соединений цветных ме­таллов и подготовки газов к переработке на серную кис­лоту. Для этого газы из печей КС на пути от обжи­гового до сернокислотного цехов пропускают через сис­тему охлаждающих и пылеулавливающих устройств, в которых улавливается вначале грубая, а затем более тонкая пыль. Наиболее распространена следующая схе­ма движения газов. Из - под свода печи КС газы по двум коротким футерованным патрубкам поступают в охлаж­даемые стояки. На некоторых предприятиях вместо стоя­ков непосредственно у печей установлены котлы-утили­заторы. После стояков или котлов-утилизаторов газы на­правляются в аппараты грубого пылеулавливания - обычно циклоны, за которыми установлены эксгаустеры для отсоса газов из печей. Эксгаустеры подают газы в коллектор неочищенного («грязного») газа, а из него - в электрофильтры. После электрофильтров обжиговые газы также собираются в коллектор, по уже «чистого» газа, из которого их направляют в сернокислотный цех

По пути движения газов пыль улавливается в стоя­ках или котлах-утилизаторах, затем вциклонах и электрофильтрах. Некоторое количество пыли оседает также в сборных газоходах (коллекторах) для «чистого» и «грязного» газа, откуда по мере накопления выпускается через разгрузочные воронки.

Количество и состав пыли, улавливаемой в каждом из этих сооружений, зависят от физико-химических свойств цинкового концентрата, режима обжига, скоростей газа в газоходной системе.

Различают два вида пыли: сравнительно крупную механическую пыль с размером частиц в несколько де­сятков микрометров и более топкую пыль - возгоны, со­стоящие из частиц с размером в десятые и сотые доли микрометров. Механическая пыль, мало отличающаяся по составу от обожженного продукта, разгружаемого че­рез порог печи, улавливается в стояках, котлах-утилиза­торах и циклонах, возгоны-- в электрофильтрах. Чем тоньше частицы исходного цинкового концентрата, тем больше образуется механической пыли и улавливается в аппаратах для грубого пылеулавливания. Состав и ко­личество возгонов в значительной мере зависят от со­держания в сырье летучих соединений свинца, кадмия и других металлов. Состав пылей, улавливаемых в стоя­ках и циклонах, приведен в гл. II. Состав пылей элек­трофильтров следующий, %: 42,06 Znобщ; 37,54 ZnHiSOi ; 16,93 ZnH20 ; 0,28 Сdобщ; 0,20 Cd раств; 1,67 Сu; 0,98 Pb; 9,8 Feобщ; 0,63 Fe раств; 9,66 Sобщ; 9,64 SSO4; 0,02 SS.

Котлы-утилизаторы, так же как и стояки, улавлива­ют грубую пыль (более 50 мкм) в результате снижения скорости газов до величины, при которой оседают более крупные частицы обожженного материала. Конструкция стояков, в которые газ поступает из печей КС, описана выше. Выгрузку пыли из них производят с помощью кон­сольных шнеков, обеспечивающих также минимальный подсос воздуха.

Более тонкую механическую пыль крупностью 5- 25 мкм улавливают в специальных аппаратах - цикло­нах. На цинковых заводах широко применяют циклоны конструкции Свердловского института охраны труда (СИОТ) № 10, 12 и НИИОгаза. Конструкция циклона НИИОгаз показана на рис. 21. Она состоит из наружного корпуса с цилиндрической и конической частью. По ка­сательной к окружности цилиндрической части корпуса приварен патрубок для входа газа. На поверхности цик­лона имеется воздушная тепловая изоляция толщиной 150-200 мм.

Улавливание пыли в циклонах основано на действии центробежной силы. Газовый поток со скоростью 20 - 25 м/с входит черед патрубок вверху цилиндричес­кой части циклона и, вра­щаясь, опускается к низу ко­нической части. При этом под действием центробеж­ных сил взвешенные в газо­вом потоке частицы пыли отбрасываются к стенкам корпуса циклона. Внизу ко­нической части газы резко меняют направление движе­ния, устремляясь вверх к выходу по внутренней вер­тикальной трубе, а частицы пыли, потеряв скорость, оседают в нижней части циклона.

Запыленность газов пе­ред циклонами составляет 100-130 г/м3 (здесь и далее – при нормальных условиях), после выхода из циклонов 10 г/м3. К. п. д. циклонов находится в пределах 88-93%. Обычно на об­жиговую печь устанавливают за каждым стояком по циклону СИОТ. Для эффективной работы циклонов не­обходимо следить за отсутствием в них подсоса наруж­ного воздуха, так как при этом возникают восходящие по­токи, препятствующие осаждению пыли. Необходимую плотность затвора обеспечивает консольный шнек, уста­навливаемый для выгрузки пыли под конической частью Циклона. На некоторых заводах для более полной очист­ки Циклонов от пыли применяют пневматические молот­ки для обстукивания стенок корпуса циклона.

 

Рис. 21. Циклонный пылеуловитель типа НИИОгаз

 

Отсос газов из печей КС, создание оптимальной ско­рости их в циклонах и подача в электрофильтры обеспечиваются работой эксгаустеров, установленных за циклонами. Повсеместно применяют эксгаустеры типа Э-4 изготовленные в жаростойком исполнении, допускающей поступление в них газов с температурой 400-450° С. Производительность эксгаустера составляет 80 тыс. м3/ч, создаваемый напор 1,9 кПа.

Электроосаждение наиболее тонких частиц, пыли, возгонов из обжиговых газов основано на следующем принципе. Если между двумя металлическими электродами различной поверхности, например между листом и проводом, создать электрическое поле высокого напряжения (50-80 тыс. В), то пространство вокруг проводника наэлектризуется, частицы газа приобретут электрический заряд, в результате чего возникает голубое свечение. Происходит так называемое явление коронирования. Частицы пыли, находясь в межэлектродном пространстве, также заряжаются и, отталкиваясь от одноименно заряженного коронирующего электрода, оседают па другом электро­де, называемом осадительным. Для электроосаждения пыли при­меняют постоянный ток. Один из электродов присоединяют к отри­цательному полюсу, второй заземляют.

Для улавливания пыли используют электрофильтры различной конструкции: ГК-ЗО-ШГ, ОГП-4х16, У1Т1-4С и др. Могут быть трехпольные двухсекционные электрофильтры (ГК-30) и четырех­польные односекционные (ОГП-4х16). Однако в любом случае при выборе конструкции и числа электрофильтров исходят из объема газов и необходимости создания в электрофильтрах оптимальной скорости прохождения газов (0,5-0,8 м/с). Для этого после элек­трофильтров в системе газоходов поддерживают разрежение 0,10- 0,15 кПа.

Корпус электрофильтра выполнен из кирпича или бетона и покрыт снаружи листовой сталью для герметизации сооружения. Внут­ри корпуса (полей) подвешены коронирующие и осадительные электроды; внизу корпуса находятся бункера со шнеками для сбора и выгрузки пыли. Коронирующие электроды выполнены из нихромовой проволоки диаметром 2 мм, осадительные электроды - из от­резков стальной проволоки диаметром 8 мм, вставленных с шагом 15 мм в стальные полосы. Расстояние между коронирующими и осадительными электродами равно 130 мм.

Процесс очистки в электрофильтрах происходит следующим об­разом. Газ обжиговых печей, охлажденный до температуры 350- 400° С, поступает через входное отверстие в каждую секцию элек­трофильтра на газораспределительную решетку и далее в три (четы­ре) последовательно расположенных поля с подвешенными на них электродами. Если температура газа выше 420°С, он предварительно охлаждается за счет подсоса холодного воздуха. При прохож­дении газа между электродами частицы пыли под воздействием электрических сил направляются к осадительным электродам и, разря­жаясь, оседают на них. Некоторое количество пыли оседает и на коронирующих электродах. Осевшая на электродах пыль, если ее не удалять, ухудшает улавливающую способность фильтра. Для удаления пыли электроды периодически встряхивают с помощью специальных механизмов.

Встряхивание коронирующих электродов осуществляется автоматически примерно один раз в минуту. Осадительные электроды встряхиваются реже. Обычно в фильтрах ГК-30 встряхивание осадительных электродов первого поля производится через 30 мин, второго через 60 мин, а третьего - через 180 мин.

Запыленность газов на входе в электрофильтр составляет 8-10 г/м3 Сухие электрофильтры работают с высоким К. П. Д. – 95-98%, благодаря чему на выходе из них запыленность не превышает 0,15-0,20 г/м3. Особое внимание при обслуживании электрофильт­ров уделяется температуре входящих газов. Она должна составлять не менее 350-400° С. При более холодных газах температура на выходе из электрофильтров может понизиться до 250° С и вызвать тем самым конденсацию паров серной кислоты и разрушение фильтра.

После каждого встряхивания электродов пыль падает вниз и на­капливается в бункерах электрофильтра, из которых ее при помощи шнека периодически, обычно один раз в сутки, выгружают и направ­ляют на переработку совместно с огарком и циклонными пылями. Для облегчения выгрузки пыли из бункеров на последних устанавливают­ся электромагнитные вибраторы.

 



Дата добавления: 2016-06-05; просмотров: 3701;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.039 сек.