Пример расчета подвесного грузонесущего конвейера


 

Рассчитать подвесной грузонесущий конвейер, предназначенный для транспортирования в отапливаемом помещении деталей со склада в механосборочный цех (см. рис. 10.1, г). Масса одной детали т = 40 кг, наибольшие размеры 550´300´200 мм.

Производительность конвейера Z = 1500 деталей в час. Длина и высота участков (м): L1 = 60; L2 = 15; L3 = 25; L5 = 3; L7 = 80; L9 = 37; L10 = 15; L11 = 45; L13 = 81; h1 = 7; h2 = 7.

Загрузка и разгрузка конвейера автоматическая. Из конструктивных соображении привод конвейера установлен на участке 1 (повороте трассы), а натяжное устройство — на участке 4.

В качестве тягового органа конвейера предварительно принимаем из табл. III.1.13 тяговую разборную цепь Р2—100—220 ГОСТ 589—74 с шагом t = 100 мм, массой 1 м qц = 5,2 кг/м и разрушающей нагрузкой 220 кН (см. рекомендации параграфа 10.2).

Принимаем для выбранной цепи звездочку с числом зубьев z = 16 и диаметром делительной окружности Do = 1025,7 мм (см. табл. 10.1). Угол наклона конвейера на вертикальном перегибе трассы (участки 10 и 2)

bmax = arctg = arctg = arctg » 25°.  

Наибольшая длина грузов в плоскости движения конвейера, исходя из их заданных габаритных размеров, lmax = 550 мм. Примем минимальный зазор между грузами (см. рис. 10.3, а) D = 150 мм. Из условия свободного прохода грузов на наклонных участках минимальный допустимый шаг подвесок [см. (10.7)]

Тmin = (550 + 150) = 773 мм;  

на вертикальных участках при заданной высоте груза hmax = 200 мм [см. (10.8)] Тmin = 200 +150 = 350 мм.

Учитывая условие (10.9), примем расчетный шаг подвесок с грузами Т = 2×4×100 = 800 > 773 мм.

Возможность свободного прохода грузов на горизонтальных поворотах тягового органа проверяем графическим построением (см. рис. 10.3, в) при диаметре делительной окружности звездочки Do = 2Rmin = 1025,7 мм и убеждаемся, что зазор между грузами достаточен.

Из формулы (5.15) определим скорость цепи при условии, что на каждой подвеске будет располагаться по одной детали: u = Ztг / 3600 = 1500×0,8/3600 = = 0,33 м/с. Здесь принято tг = T = 0,8 м.

Из табл. 10.2 выбираем для шага цепи t = 100 мм типовую каретку конвейера ЦПК-100Р массой m = 5,5 кг с предельной нагрузкой 5 кН. Это обеспечивает возможность транспортирования грузов большей массы, чем задано в нашем случае, однако работоспособность выбранной каретки может оказаться недостаточной по условиям (10.1) и (10.2).

Полученная скорость u = 0,33 м/с соответствует требованиям ГОСТ 5946—79 и данным табл. 10.7. После предварительной конструктивной проработки примем массу одной подвески mп = 9,5 кг. Шаг кареток принимаем равным шагу подвесок tк = T = 800 мм. Погонная масса холостой ветви (10.12) qx = 9,5/0,8 + 5,5/0,8 + + 5,2 = 23,95 кг/м. Погонная масса загруженной ветви [см. (10.13)] qг = 23,95 + + 40/0,8 = 73,95 кг/м. Для определения предварительного значения максимального натяжения цепи конвейера Fmax по формуле (10.14) найдем следующие величины.

Минимальное натяжение цепи примем Fmin = 500 H (см. параграф 10.4); из табл. 10.9 выберем для хороших условий работы коэффициенты, учитывающие сопротивление движению, wв = 1,015, тп 90 = 1,02, тп 180 = 1,03 при угле вертикального перегиба до 35° (см. табл. 10.10); согласно заданной схеме трассы конвейера, число вертикальных перегибов х = 4, количество горизонтальных поворотов с углом 90° у90 = 4, количество горизонтальных поворотов с углом 180° у180 = 1.

Коэффициент сопротивления движению тягового органа выбирается из табл. 10.8 в зависимости от нагрузок на каретки и от условий работы конвейера.

Нагрузка на каретки: а) загруженной ветви Fк.г = qгTg = 73,95×0,8×9,81 = = 580 Н; б) холостой ветви Fк.х = qхTg = 23,95×0,8×9,81 = 188 Н.

Для хороших условий работы конвейера (табл. 10.10) коэффициенты сопротивления движению (см. табл. 10.8) загруженной ветви wг = w = 0,02 [см. пояснения к формуле (10.14)]. Общая длина горизонтальных проекций загруженных участков конвейера L = L7 + L9 + L10 + L11 + L13 + L1 = 80 + 37 + 15 + 45 + 81 + 60 = = 318 м; общая длина горизонтальных проекций порожних участков конвейера L = L2 + L3 + L5 = 15 + 25 + 3 = 43 м. Поскольку х + у90 + у180 + z = 4 + 4 + 1 + 0 = = 9 > 5, коэффициент концентрации местных сопротивлений принимаем kм = 0,35 [см. пояснения к формуле (10.14)]. Наибольшая высота подъема груза на трассе конвейера Н = 7 м; коэффициент wс, входящий в формулу (10.14), в данном случае

wс= w w w w = 1,0154 × 1,024 × 1,031 × 1 = 1,18.

Здесь z = 0 (роликовой батареи нет); w = 1.

Fmax= 500×1,18 + (0,02×73,95×318 + 0,02×23,95×43) × (1 + 0,35×1,18) 9,81 + 73,95×7´ ´ 9,81 = 12 468 Н

По условию (10.5) проверяем правильность выбора типоразмера цепи: Fдоп = = 220×0,85/(3,82×3) = 16,318 кН = 16 318 H > Fmax = 12 468 Н, т.е. цепь выбрана правильно. Здесь Fразр = 220 кН; kтк = 0,85; kи = 3; расчетный коэффициент запаса прочности по дифференциальному методу kн = k1k2k3k4k5 = 1,2×1,4×1,4×1,3×1,25 = 3,82 [см. пояснения к формуле (10.15)]. Проверяем выбранный типоразмер цепи на основе данных табл. 10.11, откуда для простой трассы (общее число поворотов до 20) и хороших условий работы Fдоп = 12,5 кН. Fдоп = 12,5 кН > 12,468 кН. Условие (10.15) удовлетворяется.

Поскольку будет выполняться подробный тяговый расчет методом обхода по контуру конвейера, предварительно мощность двигатели не определяем.

Начинаем тяговый расчет с точки 3, расположенной после спуска с наклонного участка. В этой точке ожидается минимальное натяжение цепи, которое принято Fmin = F3 = 500 Н. Коэффициенты сопротивления движению принимаем такими же, как и при приближенном расчете.

Натяжение в точке 4, согласно (10.20), F4 = F3 + wqxL3g = 500 + 0,02×23,95´ ´ 2,5×9,81 = 617 Н.

Натяжение в точке 5, согласно (10.21), F5 = wп 180F4 = 1,03×617 = 636 Н.

Натяжение в точке 6, согласно (10.20), F6 = F5 + wqxL5g = 636 + 0,02×23,95 ´ ´ 3×9,81 = 650 Н.

Натяжение в точке 7, согласно (10.21), F7 = wп 90F6 = 1,02×650 = 663 Н.

Натяжение в точке 8, согласно (10.19), F8 = F7 + wqгL7g = 663 + 0,02×73,95 ´ ´ 80×9,81 = 1824 Н.

Натяжение в точке 9, согласно (10.21), F9 = wп 90F8 = 1,02×1824 = 1860 H.

Натяжение в точке 10, согласно (10.19), F10 = F9 + wqгL9g = 1860 + 0,02 ´ ´ 73,95×37×9,81 = 2397 H.

Натяжение в точке 11, согласно (10.23), F11 = wв (wвF10 + wqгL10g + qгh2g) = = 1,015 (1,015×2397 + 0,02×73,95×15×9,81 + 73,95×7×9,81) = 7845 Н.

Натяжение в точке 12, согласно (10.19), F12 = F11 + wqгL11g = 7845 + 0,02 ´ ´ 73,95 × 9,81 × 45 = 8498 Н.

Натяжение в точке 13, согласно (10.21), F13 = wп 90F12 = 1,02×8498 = 8668 Н.

Натяжение в точке 14, согласно (10.19), F14 = F13 + wqгL13g = 8668 + 0,02 ´ ´ 73,95×81×9,81 = 9843 Н.

Для определения натяжения в точках 1 и 2 расчет необходимо вести против хода конвейера начиная с точки 3, где F3 = 500 Н. Из формулы (10.24) для холостой ветви конвейера получим:

Fi = ,  

в данном случае

500 - 0,02 ´ ´ 23,95 × 15 × 9,81 + 23,95 × 7 × 9,8l) = 2037 Н.  

Натяжение в точке 1 согласно формуле (10.30) F1 = F2 + wqгL1g = 2037 - - 0,02×73,95×60×9,81 = 1170 Н.

Строим диаграмму натяжений цепи конвейера (рис. 16.4). Максимальное натяжение цепи — в точке 14: F14 = 9843 H. Условие (10.15) удовлетворяется, так как Fдоп = 11 518 Н больше Fmax = F14 = 9843 H, т.е. проверка показывает, что цепь выбрана правильно. Нагрузка на натяжное устройство по формуле (10.11) при установке тележки на колесах Fнат = F4 + F5 + Fтел = 617 + 636 + + 343 = 1596 Н.
Рис. 16.4. К расчету натяжений подвесного грузонесущего конвейера

Здесь принято сопротивление передвижению тележки Fтел = 0,1 ттелg = 0,1 ´ ´ 350 × 9,81 = 343 Н, где ттел = 350 кг.

Требуемая масса натяжного груза тг = 1,1Fнат / g = 1,1×1596/9,81 » 180 кг.

Проверяем работоспособность каретки по условиям (10.1) и (10.2). Максимальная нагрузка на каретку по формуле (10.3)

Fкmax = 580 cos 7845 = 2149 Н,  

где F — нагрузка на загруженную каретку, F = Fк.г = 580 H (см. выше); b — угол, соответствующий дуге перегиба (см. выше): b = 25°; Fнаиб — натяжение цепи на загруженном участке трассы с вертикальным перегибом выпуклостью вверх: Fнаиб = = F11 = 7845 Н. Из табл. 10.4 для шага кареток tк = 8t = 800 мм при натяжении цепи на перегибе Fнаиб = 7845 Н, составляющем около 75% допускаемого натяжения цепи Fдоп = 11 518 Н, рекомендуемый радиус вертикального перегиба пути R = 4 м.

Условие (10.1) по прочности каретки удовлетворяется, так как Fp = 5000 H > > Fк max = 2149 H.

Для определения эквивалентной нагрузки на подшипники каретки необходимо определить: общую длину трассы конвейера:

L = L1 + L2/cosb + L3 + L5 + L9 + L10/cosb + L11+ L13 = 60 + 15/cos25°+ + 25 + 3 + 80 + 37+15/cos25° + 45 + 81 = 364 м;  

длину перегиба (в верхней и нижней частях перегиба эти длины одинаковы):

Ln = 0,0175bnRn = 0,0175×25×4 = 1,75 м;  

суммарную нагрузку на рабочую каретку на кривой вертикального перегиба выпуклостью вниз:

FAi » Fг cos = 580 cos = 87 Н,  

где натяжение цепи в нижней части перегиба = F10 = 2397 Н принято из диаграммы натяжений (см. рис. 16.4); RА = R = 4 м; суммарную нагрузку на каретку на кривой вертикального перегиба выпуклостью вверх:

FВ = Fг cos = 580 cos = 2135 Н,  

где = F11 = 7845 Н принято из диаграммы натяжений; RВ = RА = R = 4 м;

нагрузку на рабочую каретку на наклонном участке вертикального перегиба:

Fнn = Fг cos bn = 580 cos25° = 526 H;  

длину наклонного участка:

Lнn = L10/cos b - 2 Ln = 15/cos 25° - 2 × 1,75 = 13,05 м.  

Эквивалентная нагрузка на подшипники каретки по формуле (10.5) при одном загруженном вертикальном перегибе (п = 1)

Fэкв=

при Fг = Fк.г = 580 Н; Fх = 188 Н; L = 318 м; L = 43 м.

Допускаемая полезная нагрузка на подшипники каретки по формуле (10.4) Fд.п = 5000×0,45×1 / 1,2 = 1875 Н. Здесь коэффициент, учитывающий скорость конвейера, при u = 0,33 м/с k1 = 0,45; коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды, k2 = l (при температуре до 125°С); коэффициент неравномерности нагрузки на катки каретки kн = 1,2.

Таким образом, условие (10.2) удовлетворяется, так как Fд = 1875 Н больше Fэкв = 624 H.

Окружное усилие на приводной звездочке по формуле (10.25) Ft = (F14 F1) wп 90 = (9843 – 1170) × 1,02 = 8846 Н.

Необходимая мощность приводного электродвигателя по формуле (10.16) Р = 1,2×8846×0,33/(103×0,9) = 3,89 кВт.

Из табл. III.3.1 выбираем электродвигатель 4А100L4УЗ мощностью 4 кВт с частотой вращения п = 1430 мин-1.

Частота вращения приводной звездочки диаметром Do = 1025,7 мм по (8.15) пзв = 60×0,33/(3,14×1,026) = 6,143 мин-1.

Требуемое передаточное число редуктора по (6.23) и = 1430/6,143 = 232,78.

Из табл. 10.6 выбираем редуктор типа КДВ-350М1 исполнения X с передаточным числом иp = 263, мощностью 6,4 кВт при частоте вращения быстроходного вала 1500 мин-1.

Фактическая скорость цепи из (8.15) uф = (pDoпзв.ф)/60 = 3,14×1,026×5,44/60 = = 0,29 м/с, где фактическая частота вращения звездочки из (6.23) пзв.ф = п/иp = = 1430/263 = 5,44 мин-1. Фактическая производительность конвейера, согласно (5.15), Z = (3600uф)tг = 3600×0,29/0,8 = 1305 шт./ч. Отклонение от заданной производительности составляет (1500 - 1305) / 1500×100 = 13%. При необходимости строгого обеспечения заданной производительности следует предусмотреть в приводе дополнительную передачу.

 

 



Дата добавления: 2017-09-01; просмотров: 7310;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.017 сек.