ПРИМЕР РАСЧЕТА ТЕЛЕЖЕЧНОГО КОНВЕЙЕРА

Рассчитать горизонтально-замкнутый тележечный конвейер для литейных форм (см. рис. 11.2), имеющий горизонтальную трассу. Масса транспортируемого изделия на участках заливки и охлаждения m₁ = 450 кг, на остальных участках m₂ = 350 кг, размеры (l´b´h) = 870´400´450 мм. Производительность конвейера Z = = 180 шт./ч, длина участков конвейера: формовки L_ф, = 45 м, заливки L_зал = 15 м, охлаждения L_охл = 50 м, выбивки L_выб = 10 м.

Согласно параграфу 11.2, выбираем конвейер типа Г. Из табл. 11.2 в соответствии с заданными размерами и массой груза определяем следующие параметры конвейера: ширина платформы В = 500 мм (на 100 мм больше ширины груза), длина платформы L = 1000 мм (на 130 мм больше длины груза), шаг платформы Т = 1250 мм, номинальная грузоподъемность платформы 500 кг, погонная масса ходовой части q_х.ч = 180 кг/м, радиус поворота R = 1250 мм.

Из формулы (5.15) определяем расчетную скорость конвейера u = ZT/3600 = = 180×1,25/3600 = 0,0625 м/с.

Ближайшее значение скорости из стандартного ряда (см. параграф 11.3) 0,063 м/с (± 10%). Поскольку отклонение расчетной скорости от стандартной составляет (0,063 — 0,0625)/0,063 = 0,008, или 0,8%, дальнейший расчет будем вести по расчетной скорости.

Погонная масса груза на участках заливки и охлаждения

= m1/T = 450/1,25 = 360 кг/м,

на участках формовки и выбивки

= m2/T = 350/1,25 = 280 кг/м,

Расчет натяжений в цепи выполним методом обхода по контуру (см. параграф 5.2). Первоначальное натяжение в точке цепи после привода (в начале участка выбивки) примем F_min = 1500 H (см. 11.3).

Длина каждого криволинейного участка (дуги поворота) l_кр = pR = = 3,14×1,25 = 4 м. Сопротивление движению на участке выбивки соответственно формуле (5.17)

Fвыб = ( + qх.ч) Lвыбwg = (280 + 180) 10 × 0,025 × 9,81 = 1128 Н.

Здесь коэффициент сопротивления движению w = 0,025 принят из табл. 11.2 одинаковым по всей трассе конвейера.

Натяжение цепи в конце участка выбивки по формуле (5.35) F₁ = 1500 + + 1128 = 2628 Н.

Сопротивление на дуге поворота (параграф 11.3.2) F_пов (q_г + q_х.ч) l_крwgk_т = = (280 + 180) 4 × 0,025 × 9,81 × 1,025 = 462 Н.

Здесь коэффициент k_т, учитывающий дополнительное трение на повороте, принят равным 1,025.

Натяжение цепи в начале участка формовки по формуле (5.35) F₂ = 2628+ + 462 = 3090 Н.

Сопротивление на участке формовки, согласно формуле (5.17) F_ф = ( + + q_х.ч) L_фwg = (280 + 180) 45 × 0,025 × 9,81 = 5076 Н.

Натяжение цепи в конце участка формовки по формуле (5.35) F₃ = 3090 + + 5076 = 8166 Н.

Сопротивление движению на участке заливки, согласно формуле (5.17), F_зал = ( + q_х.ч) L_залwg = (360 +180) 15×0,025×9,81 = 1986 Н.

Натяжение цепи в конце участка заливки по формуле (5.35) F₄ = 8166 + + 1986 = 10 152 Н.

Натяжение цепи в начале участка охлаждения по формуле (5.35) F₅ = 10 152+ + 462 = 10 614 Н.

Сопротивление на участке охлаждения, согласно формуле (5.17), F_охл = ( + + q_х) L_охлwg = (360 + 180) 50 × 0,025 × 9,81 = 6622 Н.

Натяжение цепи в конце участка охлаждения по формуле (5.35) F₆ = 10 614 + + 6622 = 17 236 Н.

Натяжение тяговой цепи гусеничного привода, который устанавливается между участками охлаждения и выбивки, по формуле (11.11) F_max = F₆ = 17 236 Н F_гус = l,65 F_max = 1,65×17 236 = 28 439 Н.

Требуемая мощность привода Р = 10^-3 F_гусu = 10^-3×28 439×0,0625 = 1,78 кВт.

Поскольку скорость конвейера меньше 0,2 м/с, при выборе цепи динамические нагрузки можно не учитывать [см. пояснения к формуле (8.11)]. Расчетная нагрузка на цепь по формуле (8.12) F_расч = F_max = 17 236 Н. Разрушающая нагрузка цепи по формуле (8.14) F_разр = 6×17 236 =103 416 H » 103,4 кH.

Согласно параграфу 4.4, принимаем по ГОСТ 588—81 тяговую пластинчатую цепь типа 3 (с гладкими катками) исполнения 3 с полыми валиками (индекс МС). Из табл. III.1.11 выбираем цепь номер МС112 с разрушающей нагрузкой 112 кН (больше F_разр = 103,4 кН) и шагом t_ц = 250 мм. Обозначение цепи

МС112—3—250—3 ГОСТ 588—81.