Массы вышедшего в окружающее пространство дизельного топлива,

Принятые для расчета зон поражения опасными факторами пожара

Растекание продукта по поверхности акватории водной преграды

Площадь пролива продукта при разгерметизации/разрушении трубопровода является одним из основных параметров, характеризующих уровень пожарной опасности, поскольку она определяет интенсивность теплового излучения при горении пролива (сценарий «Пожар пролива»).

При проливе жидкости на неограниченную поверхность площадь пролива F_ПР (м²) определяется по формуле (П4.27):

F_ПР = f_РV_Ж,

где f_Р – коэффициент разлития, м^-1; V_Ж – объем жидкого продукта, поступившего в окружающее пространство при разгерметизации трубопровода, м³. При разгерметизации продуктопровода и проливе продукта на поверхность акватории водной преграды коэффициент разлития f_Р принят в соответствии с прил. 4 к настоящему Пособию как для пролива на бетонное или асфальтовое покрытие равным f_Р = 150 м^-1, поскольку данные для случая растекания продукта по водной поверхности отсутствуют.

Результаты расчетов площади пролива продукта на поверхность акватории водной преграды для различных типов повреждения продуктопровода представлены в табл. 3.5.3.

Равенство площадей пролива для типов повреждения продуктопровода «трещина» и «гильотинный разрыв» обусловлено равенством масс утечек для указанных типов повреждения.

Таблица 3.5.3

Результаты расчетов площади пролива продукта на поверхность
акватории водной преграды для различных типов повреждения
продуктопровода

Расчет интенсивности теплового излучения рассматриваемых пожаров

Для расчета длины горящей струи L_ф (м) в вертикальной плоскости при струйном горении используется зависимость (П4.71):

L_ф = К∙G^0,4,

где G – расход продукта, кг/с; K – эмпирический коэффициент, который при истечении ЛВЖ и ГЖ принимается равным 15,0 м×(с/кг)^0,4.

Интенсивность теплового излучения от вертикальных факелов определялась согласно прил. 4 к настоящему Пособия для расхода продукта в начальный момент времени в зависимости от расчетного давления на участке перехода продуктопровода через водную преграду, которое составляет не более 6,4 МПа.

Результаты расчетов геометрических размеров факелов, принятые для расчета интенсивности теплового излучения от факельного горения, представлены в табл. 3.5.4. Длина факела для типов повреждения продуктопровода «трещина» и «гильотинный разрыв» определялась на основании зависимости (П4.71) для максимальной пропускной способности продуктопровода G = 219 кг/с (6,9 млн.т/год), так как расход продукта для указанных типов повреждения, определенный путем использования соотношения (П4.25), превышает данную величину.

Таблица 3.5.4

Результаты расчетов геометрических размеров факелов, принятые для
расчета интенсивности теплового излучения от факельного горения

Примечание. L_f – длина факела, м; D_f – диаметр факела, м.

Расчеты интенсивности теплового излучения от пожара пролива и факельного горения проводились согласно прил.4 к настоящему Пособию.

Ниже на рис. 3.5.2 и 3.5.3 представлены зависимости теплового излучения факельного горения и пожара пролива от расстояния от оси трубопровода для различных типов повреждений рассматриваемого продуктопровода.

Тот факт, что на расстояниях менее 145 м на зависимости интенсивности теплового излучения от расстояния от оси трубопровода для типа повреждения продуктопровода «свищ» и на расстояниях менее 161 м на соответствующих зависимостях для типов повреждения «трещина» и «гильотинный разрыв» интенсивность теплового излучения постоянна и составляет 18 кВт/м², обусловлен тем обстоятельством что указанные выше величины (145 м и 161 м) соответствуют радиусам проливов для данных типов повреждения продуктопровода.

Рис. 3.5.2. Зависимость интенсивности теплового излучения факельного
горения от расстояния от оси трубопровода для различных типов
повреждений рассматриваемого продуктопровода