Значения коэффициентов с
d, шт. | m | Cl | С2 | С3 | С4 | С5 | С6 | С7 | С8 | С9 | С10 |
0,298 | 640,75 | 379,00 | 22266,97 | 1677,03 | 453,46 | 46,51 | 29,93 | 142,47 | 10,51 | 8,16 | |
0,204 | 427,86 | 233,81 | 1646,77 | 992,79 | 254,47 | 0,42 | 0,22 | 2,74 | 1,83 | 0,07 | |
0,318 | 696,16 | 418,45 | 2391,84 | 1876,06 | 636,23 | 62,48 | 44,42 | 176,47 | 143,23 | 12,68 | |
0,258 | 540,70 | 279,13 | 1945,84 | 1340,46 | 353,85 | 9,55 | 11,72 | 40,79 | 28,66 | 1,73 | |
0,378 | 897,33 | 566,53 | 3015,64 | 2656,48 | 756,31 | 380,06 | 251,30 | 685,85 | 554,64 | 65,25 | |
0,306 | 662,30 | 394,26 | 2290,75 | 1753,59 | 476,36 | 70,90 | 45,64 | 191,64 | 144,08 | 11,78 | |
0,214 | 447,17 | 246,44 | 1696,34 | 1049,71 | 270,48 | 1,54 | 0,95 | 8,60 | 5,73 | 0,24 | |
0,373 | 878,81 | 552,67 | 2954,79 | 2579,81 | 732,14 | 227,80 | 151,29 | 485,97 | 90,48 | 44,92 | |
0,301 | 648,16 | 341,67 | 2250,56 | 1704,13 | 461,36 | 37,89 | 24,43 | 123,76 | 91,09 | 7,24 | |
0,219 | 457,06 | 252,95 | 1722,04 | 1079,29 | 278,83 | 0,89 | 0,56 | 5,48 | 3,71 | 0,16 | |
0,403 | 999,63 | 644,04 | 3349,80 | 3087,33 | 894,75 | 005,29 | 407,61 | 969,41 | 810,27 | 106,02 | |
0,330 | 732,40 | 444,65 | 2499,90 | 2009,26 | 554,05 | 124,08 | 176,40 | 266,25 | 220,43 | 20,85 | |
0,249 | 20,45 | 295,44 | 1890,24 | 1275,30 | 334,98 | 9,56 | 6,09 | 40,11 | 27,93 | 1,58 |
где F - геометрический коэффициент; п - число ходов в минуту; S - длина хода, м; μ - вязкость, мПа*с; L - длина подвески насоса, м.
Значение коэффициента F в функции отношения диаметра штанг к внутреннему диаметру НКТ представлено графически на рис. 24.
Графическая зависимость была аппроксимирована формулой, которая позволила преобразовать расчетную зависимость (61) к виду
(62)
где т =dшт/dтр; υ - скорость штанг, м/с.
Формула (62) - наиболее простая зависимость для определения гидродинамического трения в подземном оборудовании.
Ход вверх. Расчетные формулы для хода штанг вверх имеют более сложный вид, поскольку в зависимости от диаметра плунжера насоса меняется характер приложения гидродинамической нагрузки штанговой колонне.
При малых диаметрах плунжера нагрузка трения рассредоточена по длине штанговой колонны. При больших поперечных размерах насоса нагрузка вязкого трения приложена к торцу плунжера, причем в области средних значений диаметров плунжера нагрузка трения минимальная. Для области малых диаметров плунжера выражение для нагрузки можно записать в следующем виде [14]:
(63)
Соответственно для области больших размеров
(64)
Коэффициенты c1, входящие в формулы для определения N1 и M1, приведены в табл. 8. Границы применимости формул (63) и (64) определяются выражениями ,
При DH < для расчета нагрузок трения применяется формула (63), а при DH > - формула (64). В интервале значений диаметра плунжера DH ≈ формула для определения нагрузки трения имеет вид
Дата добавления: 2020-10-25; просмотров: 390;