Межохлаждение Значения

Значение межохлаждения может быть оценено отношением абсолютных температур прежде и после охлаждения. Это отношение представляет относительное изменение{замену} плотности. Адекватно принять{предположить} эффективность{КПД} охладителя 85 % для предварительных вычислений. 85%-ый эффективный охладитель удалит 85 % высокой температуры, в которую включает компрессор. Поэтому, используя формулу от Главы 5 для удаленной температуры, ожидаемая температура, выходящая из охладителя будет

F выше окружающий.

Используя формулу для плотности изменяются от Главы 5,

Ввиду высокой степени сжатия (10.2 к 1) двигателя NSX и выгоды{увеличения} плотности зарядки 11.9 %, решение включать охладители в систему - в легком.

Расположение

Обратитесь{Отнеситесь} к ранее в этой главе для коэффициентов{множителей}, чтобы рассмотреть в решении расположения.

Турбо положение{позиция}. Аерочарджер дает свободу выбора, не прежде доступного в расположении турбо. Отсутствие любых маслопроводов самосмазочному Аерочарджеру удаляет требование или для дренажа тяжести или для помогшегося поддоном-насосом нефтяного возвращения.

Хотя турбонагнетатель традиционно помещен между двигателем и конвертером, выбор турбонагнетателя со способностью сделать значительное стимулирование{буст} в низком потоке выхлопного газа предлагает, что они могут быть размещены{помещены} после конвертеров. Это положение{позиция} все еще предлагает высокую степень{градус} реакции, все же разрешает, чтобы конвертеры, чтобы получить выхлопной газ бились неуменьшенный от двигателя, облегчать свет катализатора - прочь.

Немного внимания к симметрическому турбо положению{позиции} относительно торцевого борта выхлопа будет требовать, чтобы одна труба торцевого борта была более длинной чем другой, но это не имеет главное значение.

Проект охладителя. Ожидаемая энергетическая производительность диктует внутреннее проходное сечение охладителей. Как обсуждено в Главе 5, когда падение давления через

Рис. 17-12. Расположение правильного турбо, требуемого, временно вешая это от cоединителей на жаростойком щитке непосредственно выше этого, затем делая макет и строя{монтируя} короткую сборку трубы{зонда} между конвертером и турбинным входом

Рис. 17-13. Левое турбо висит от оригинального{первоначального} резинового крепления выхлопной трубы. Турбинная труба входа originales в конвертере центра. Волоконный шланг бежит{работает} вперед, к сапуну крышки клапанного механизма.

охладителем управляют к допустимому значению, температурные снижения будут всегда падать на линии, без другого требования чем адекватная поставка окружающего воздуха. Предложенное значение - 6 квадратных проходных сечений дюймов в 100 забойных давлений. Принятие{предположение} желательного забойного давления 375,

Используя руководящие принципы, обсужденные в Главе 5, материал ядра с 23 квадратными дюймами проходного сечения типично будет ядром с 46 квадратными дюймами на лице ядра, выставленном{подвергнутом} зарядке, потому что приблизительно половина лица составлена из пневмопроводов. Таким образом ядро с глубиной 3 дюймов будет должно быть 15 дюймов шириной,

Поиск пространства для ядра этот размер, или два ядра половина этого размера, показывает хвостовую часть местоположения задних колес с пространством для ядер 3.5 дюймов глубиной 9 дюймами шириной. Два ядра 31.5 квадратных дюймов каждый превышает цель. Уникальное местоположение охладителей, позади заднего колеса, предлагает обильный окружающий воздух охлаждения.

Рис. 17-14. Охладители помещены позади задних колес. Тяжело поймайте в сети защита предложения экранов от дорожной грязи.

Рис. 17-15. Слесарное дело от охладителей объединяется в единственном{отдельном} входе к корпусу{кузову} дросселя{дроссельной заслонки}. Механизм, приложенный к передовому помощнику броска входа дросселя{дроссельной заслонки} в значении отверстия безопасности сверхстимулирования{сверхбуста}.

Грязь, брошенная шинами - проблема, которая будет решена. Тяжело экраны нержавеющей проволочной сетки, которая позволит поток воздуха, но победит поток горной породы{камня}, адекватны защитить охладители от повреждения{ущерба} иностранной частицы.

Система выпуска. Качество и материал глушителя нержавеющей стали Borla, как чувствовали, были совместим с качеством транспортного средства. Поскольку турбинный диаметр выхода - 2 дюйма, турбинная выпускная труба к глушителю должный быть не больше чем 2 дюйма. Краткое обсуждение с Borla уладило вопрос надлежащего объема глушителя и стиля. Проект, улаженный на был сверл-ядром, прямо - через стиль с двумя путями с противоположных концов глушителя, один для каждого турбо.

Рис. 17-16. Глушитель Borla с двумя путями, помещенный между турбинными выходами, дает каждому турбо его собственную выхлопную трубу.

Хотя система выпуска весьма компактна, заставляя замолчать, оказалось, были адекватным, так как сами турбины функционируют как приблизительно одна треть требования заглушения.

Байпасный клапан компрессора. Потребность в байпасных клапанах компрессора, чтобы подавить шум волны при старте дросселя{дроссельной заслонки} менее необходима с Аерочарджером чем со стандартными турбинами. Начальное испытание показало шум, не полностью подавленный Аерочарджером; таким образом, лампы были включены в проект.

Поскольку байпасные клапаны могут предложить их собственный характерный воздушный звук отвода, они были размещены{помещены} в самом дальнем пункте{точке} в системе от драйвера. Доступное пространство - непосредственно поперек компрессора, от выхода до введенного.

Байпасными клапанами управляют сигналы вакуума впускного коллектора. Для когерентных сигналов, двумя посвященными линиями управляли со впускного коллектора на лампы.

Рис. 17-17. С выпускной трубой компрессора к установленному охладителю, байпасный клапан может собираться отверстие непосредственно от выпускной трубы до впускной трубы компрессора.

Рис. 17-18. Поскольку ЭКЮ не запрограммирована для давления выше атмосферный во впускном коллекторе, сигнальный блок необходим препятствовать датчику ОТОБРАЖЕНИЯ получать давление, когда двигатель находится под стимулированием{бустом}.

Материальный Выбор

Материальный выбор является критическим только относительно горячей стороны турбо системы. Поскольку расположение не будет вызывать термически вызванное расширение, нержавеющая сталь может использоваться для горячей стороны. Нержавеющая степень 304 была выбрана для ее комбинации жаростойкой силы и длительного сопротивления коррозии. Это - также с готовностью weldable с процессом tig. Мягкая сталь использовалась для выступов, которые не должны быть нержавеющими.

Трубка{Система трубопроводов}, используемая в холодно-боковом слесарном деле - вся склонность бородка, тонкостенная мягкая сталь, которая легко сварена, внутренне сглаживает, и может быть закончена в широком разнообразии процессов. Концы труб{зондов} - достаточно почва, чтобы разрешить вспыхивать, для лучшего сохранения шланга. Все соединения шлангом имеют жаростойкий, материал шланга силикона углеводородного доказательства.

Алюминиевые ядра охладителя сварены, чтобы бросить 363 алюминиевых крышки сплава. Все шпонки, крепления, и боссы шланга сокращены от алюминиевого 6063-T3 (пастеризованного) сплава.

Последовательность Конструкции{Строительства}.

Последовательность конструкции{строительства} следует за заказом{порядком}, данным в списке коэффициентов{множителей}, чтобы рассмотреть ранее в этой главе.

Пригодный и Конец

Нержавеющая степень 304 не требует никаких покрытий для длительной длительности{долговечности} или появления{вида}. Весь алюминий и компоненты мягкой стали подчинены коррозии и обесцвечиванию без защитных покрытий. Металлизацию хрома не рассматривали, поскольку трудно препятствовать соединениям шлангом скользить от хромированных частей. Порошковые покрытия удовлетворяют все появление{вид} и требования длительности{долговечности}, с добавленной выгодой конца текстуры морщины для улучшенной власти{захвата} на соединениях шлангом. Порошковое покрытие черной морщины было применено ко всем частям, которые не видят температуры сверх 300°F. Резьбовые соединения должны быть защищены от покрытия; иначе, толщина покрытия предотвратит сборку или будет требовать повторно прогоняния метчиком.

Cоединители

Проект NSX предлагает серию фланцевого соединения{сустава}. Им лучше всего служат стяжные болты, (См. более раннее обсуждение.) турбинный выход требует стойки, закрепленной в кожух чугуна с механической контргайкой.

Прокладки

Все соединение{сустав} должно быть исследовано относительно потребности в прокладке. Если прокладка требуется, выбор стиля и материала должен быть сделан. Проект NSX не предложил никаких обстоятельств, где прокладка могла быть опущена от болтового соединения. Хотя обычно опустить прокладку между турбо и выпускным коллектором с обработанными на станке плоскими поверхностями, NSX не представил такой возможности.

Как обсуждено в Главе 10, прокладка двухслойного типа предпочтительна, но это не было доступно. Второй выбор, штампуемый{отштампованный} нержавеющий, включен с Аерочарджером.

Испытание

Процесс испытания имеет две первичных цели: настройка деталей и выяснения, если какие-нибудь главные ошибки в суждении проектировщика произошли{встретились}.

Настройка воздуха/топливного коэффициента - ясно первая потребность. Размеры{измерения} были сделаны с метром Horiba. Этот метр имеет электрически датчик кислорода с подогревом, который удобно повышается в выходе выхлопной трубы. Начальная калибровка скамьи топливного регулятора давления была для 82 пси в 5 стимулированиях{бустах} пси. Этот номер{число} не оказывался весьма адекватным, поскольку топливное давление 92-95 пси было обязано достигать желательных от 13 до 1 воздуха/топливного коэффициента. Несоответствие прибывает от потребности управлять более богатой смесью под стимулированием{бустом} чем обычно произнесшие с придыханием работы двигателя при полной скорости. Регулятор был поэтому приспособлен{отрегулирован}, чтобы обеспечить более высокий расход.

Проверки на воздухе/воздушнотопливной смеси были также сделаны в 1 и 3 стимулированиях{бустах} пси уверить, что регулятор держал средние смеси правильными также. Эти давления измерили 55 и 70 пси, соответственно. Horiba указал, что эти давления создали прогрессивное изменение{замену} в воздухе/топливном коэффициенте от 15 до 1 вниз к 12.3 к 1, поскольку стимулирование{буст} увеличилось с 1 до 5 пси.

С таем веры{секретности} воздух/воздушнотопливная смесь находится в соответствующем диапазоне, мы были свободны протестировать на машинную детонацию. Доверие{трест} способности уха, чтобы обнаружить детонацию не казалось соответствующим с двигателем, столь же дорогим как NSX's, таким образом индикатор детонации Электроники J*S использовался как приложение. Оба указали, что никакая детонация не присутствовала в повторных пробегах к провождению практику "красной черты" под максимальным стимулированием{бустом}.

Рис. 17-19. Топливный регулятор давления скорости повышения соответствует легко в пространстве, предварительно занятом блоком{камерой} воздушного фильтра. Регулятор имеет два регуляторов. Боковое регулирование. игольчатый клапан, определяет топливное давление в максимальном стимулировании{бусте}. Пружинный винт центра устанавливает пункт{точку} начала прижимной выгоды{увеличения}.

Рис. 17-20. Более низкая сторона законченной сборки.

Испытание погоды было горячими и солнечными 100 ° днями августа. Суждение, что это было более резко чем ров эксплуатационные условия{состояния}, предложило, что система будет свободна от детонации фактически где-нибудь.

С безопасностью установленной системы, начинается испытание адгезии к загару целей проектирования.

Подтверждение{Проверка} Турбо Эффективности{КПД} Компрессора

Так как граф эффективности{КПД} компрессора, готовившего{подготовленного} против потока воздуха и давления наддува - всегда кривая, необходимо определить, находятся ли наши пункты{точки} данных на upslope или склоне.

Четыре пункта{изделия} информации необходимы: температура в и из турбо компрессора, давления наддува, и машинного оборота в минуту. Размеры{измерения} должны быть сделаны, при полной скорости все же должен также быть как рядом установившееся насколько возможно. Чтобы сделать это, мы выбрали 6000 оборотов в минуту на третьей передаче и 4000 оборотов в минуту на четвертой передаче. Тянущий тормоза и не разрешая транспортное средство ускоряться, некоторая разумная степень{градус} установившегося режима может быть достигнута. От датчиков, это, кажется, занимает 6 - 8 секунд, чтобы достигнуть установившегося режима. Три испытания{суда} создали данные, показанные в следующей таблице. Прижимное отношение и подтверждает, вычислены как показано ранее в этой главе. Нужно всегда делать примечание окружающей температуры.

Стимулирование{Буст} (пси) Оборот в минуту Температура в (F) Температура (F) Прижимное отношение Вычисленный подтверждают

6 4000

6000 99

99 171

173 1.41

1.41 298

*6 4000

6000 101

100 177

177 1.41

1.41 298

*6

6 4000

6000 98

100 174

176 1.41

1.41 298

Три испытания{суда} едва адекватны установить лучшие и худшие условия{состояния}, но это - эксплуатационные испытания, не научно-исследовательская лаборатория Порш. Данные со звездочками, которые являются средними числами, будут использоваться для анализа. Процесс должен вычислить то, что указывают отображения компрессора, что температуры должны быть и сравнивать те номера{числа} с фактическими размерами{измерениями}.

Рис. 17-21. Вакуум/манометр наддува не используется часто и поэтому установлен в

защитная камера с перчатками, где это может быть упомянуто в случае необходимости.

Оценка{Смета} температурной прибыли{достижений} по начальному выбору турбо компрессоров была 61°F и 83°F. Испытание показало всю прибыль{достижения}, чтобы быть между 72°F и 77°F.

Температурные размеры{измерения} входа в вышеупомянутой таблице указывают 2 ° температурных повышения в пункте{точке} воздушного захвата фильтрами. С фильтрами, помещенными в задних крыльях, температура воздуха должна быть окружающей. Возможно температурный датчик получал высокую температуру, излученную от кожуха выхлопа, или конвекционный ток (неправильно понятый поток воздуха) нес высокую температуру от турбо к температурному датчику. Любопытный, но незначащий.

Турбинная Секция

Изменение{Замена} давления выхлопного газа поперек турбин говорит нам две вещи: является ли турбинный размер близко к желательному, и количеству противодавления на выходе газов, созданного глушителем и выхлопной трубой.

Турбинное давление на входе измерено, накладывая приспособление на одной из турбинных труб входа и приложения манометра. Ожидаемое турбинное давление на входе обычно в два - три раза больше чем произведенное давление наддува; поэтому, мы ожидали 12 - 18 пси. Удивительно, 15 пси были максимальным давлением, развитым перед турбиной, только с .5 пси после. Хотя небольшое уменьшение в давлении на входе было бы желательным, это недостаточно так установить большие турбины и произвести любую менее медленную реакцию. .5 потерь пси через глушитель и слесарное дело выхлопа полностью удовлетворительны.

Эффективность{КПД} Охладителя

Подтверждение{Проверка} значения охладителя укажет, что температурные снижения поперек охладителей достаточны и что падение давления остается ниже 1 пси в максимальной нагрузке.

Только одна проверка прижимной Айовы была сделана в, проводят практику "красной черты" оборот в минуту: это показало импульсу сигнала времени более чем 1 пси в 7700-7800 оборотах в минуту, В то время как это было немного неутешительно, решение было принято, чтобы держать, охладители как - то, если эффективность{КПД} теплоотвода превысила 80 %.

Температурные зонды, помещенные в нагнетательное отверстие компрессора и выход охладителя соберут необходимые данные для вычисления эффективности{КПД} охладителя, включая окружающую температуру.

Испытание проводилось, держа{проводя} установившееся максимальное стимулирование{буст} в 4000 оборотов в минуту на четвертой передаче. Снова. 6 - 8 секунд, казалось, были необходимые, чтобы стабилизироваться

температуры и времена срабатывания датчиков. Четыре теста{испытания} были сделаны собрать данные, как показано в таблице. Хотя результаты разумно совместимы, сбор данных - не всегда, поскольку каждый хочет, чтобы это было. Реальная эффективность{КПД} - вероятно доза к среднему числу этих четырех испытаний{судов}.

Используя репрезентативные{типичные} значения от таблицы в формуле для охладителя тепловая эффективность{КПД} от Главы 5,

Итог межохлаждающегося усилия должен получить температуру зарядки до в пределах 12 к 14°F окружающих. Падение давления 1 пси предлагает, что они не гоночные-качественные охладители, но превосходны для уличного использования.

Тест{Испытание} Окружающая температура (°F) Турбо температура выхода (°F) Температура выхода охладителя (°F)

1 100 171 112

2 101 173 115

3 101 172 114

4 101 177 115