Механические характеристики некоторых марок сталей для изготовления зубчатых колес


Марка стали Вид заготовки Заготовка шестерни Dпред, мм Заготовка колеса Sпред, мм Термообработка Твердость заготовки (зубьев) σВ σТ σ-1
поверхности сердцевины МПа
Поковка Любые размеры Н 163…192 НВ
« У 192…228 НВ
« Любые размеры Н 179…207 НВ
« У 235…262 НВ
« У 269…302 НВ
40Х « У 235…262 НВ
40Х « У 269…302 НВ
40Х « У+ТВЧ 45…40 НRС 269…302 НВ
40ХН « У 235..262 НВ
40ХН « У 269…302 НВ
40ХН « У+ТВЧ 48…53 НRС 269…302 НВ
35ХМ « У 235…262 НВ
35ХМ « У 269…302 НВ
35ХМ « У+ТВЧ 48…53 НRС 269…302 НВ
35Л Литье Любые размеры Н 163…207 НВ
40Л « Любые размеры Н 147 НВ
45Л « У 207…235 НВ
40ГЛ « У 235…262 НВ
Примечание: В графе «Термообработка» приняты следующие обозначения: Н — нормализация, У — улучшение, ТВЧ — закалка токами высокой частоты.
                     

 

Таблица 4.1.3

Значение числа циклов NHO

Средняя твердость поверхнос­тей зубьев НВср
HRCср
NHO, млн циклов 16,5 36,4

 

б) по таблице 4.1.1 определить допускаемое контактное напряжение [σ]НО1 и [σ]НО2, соответствующее контактной вы­носливости при числе циклов перемены напряжений NHO1 и NHO2;

в) определить допускаемые контактные напряжения для зубьев шестерни [σ]Н1 и колеса [σ]Н2:

 

[σ]Н1 = КHL1 [σ]НО1; [σ]Н2 = КHL2 [σ]НО2.

 

Цилиндрические и конические зубчатые передачи с пря­мыми и непрямыми зубьями при НВ 1ср — НВ2ср =20...50 рас­считывают по меньшему значению [σ]Н из полученных для шестерни [σ]Н1 и колеса [σ]Н2, т. е. по менее прочным зубьям.

Зубчатые передачи с непрямыми зубьями при разности средних твердостей рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса НВ1ср — НВ2ср ≥ 70 и твердости зубьев колеса Н≤350НВ2ср рассчитывают по среднему допускаемому кон­тактному напряжению:

 

[σ]Н = 0,45 ([σ]Н1 + [σ]Н2).

 

4.1.3. Допускаемые напряжения изгиба.

Проверочный расчет зубчатых передач на изгиб выполня­ется отдельно для зубьев шестерни и колеса по допускаемым напряжениям изгиба [σ]F1 и [σ]F2, которые определяются в следующем порядке:

а) коэффициент долговечности для зубьев шестерни КFL1 и колеса КFL2:

,

где NFO = 4·106 — число циклов перемены напряжений для всех сталей, соответствующее пределу выносливости;

N — число циклов перемены напряжений за весь срок службы (наработка) — см. п. 4.1.2, а. При твердости Н ≤ 350НВ 1 ≤ КFL ≤ 2,08; при твердости Н > 350НВ 1 ≤ КFL ≤ 1,63. Если N > NFO, то принимают KFL = 1;

б) допускаемое напряжение изгиба [σ]FО1 и [σ]FО2, соответ­ствующее пределу изгибной выносливости при числе циклов перемены напряжений NFO выбирается по таблице 4.1.1;

в) допускаемые напряжения изгиба для зубьев шестерни [σ]F1 и колеса [σ]F2:

 

[σ]F1 = КFL1 [σ]1; [σ]F2 = КFL2 [σ]2.

 

Для реверсивных передач [σ]F уменьшают на 25 %.

Расчет модуля зацепления для цилиндрических передач с прямыми и непрямыми зубьями выполняют по меньшему зна­чению [σ]F из полученных для шестерни [σ]F1 и колеса [σ]F2, т. е. по менее прочным зубьям.

4.1.4. Полученные результаты представить в табличной форме (табл. 4.1.4).

 

Таблица 4.1.4



Дата добавления: 2017-01-08; просмотров: 1680;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.009 сек.