Исходные предпосылки (методические замечания)

- расчет ведется на максимальное значение перерезывающей силы, действующей на опорных площадках плиты Q_max = 66,1 кН (см. п. 4.2. настоящей работы) для расчетного сечения, приведенного на рис. 4.2;

- армирование продольных ребер (кроме продольной напрягаемой арматуры) производится плоскими сварными каркасами (К-1 на рис. 4.1) с продольной монтажной арматурой 2 Æ 10 А400 и поперечной (хомутами) В500, шаг и диаметр которых предварительно принимаем равными: d_w = 5 мм, число каркасов – 2, шаг s_w £ h / 2 = 150 мм;

- число каркасов в ребрах плит должно соответствовать требованиям п. 8.3.1, а диаметр и шаг поперечных стержней – требованиям п. 8.3.10 [2];

- погонное сопротивление хомутов составляет

Н/мм

- принятое сечение плиты (в обязательном порядке!) должно соответствовать требованию

≥ Q_max,

где ,

Н = 227,7 кН > Q_max = 66,1 кН

Проверяем прочность наклонного сечения при предварительно назначенных параметрах (d_w, s_w) поперечного армирования.

Момент воспринимаемый бетоном в наклонном сечении, определяем по формуле

,

где

кН,

мм²

Нмм

Определяем длину проекции наклонного сечения

мм,

где q – принимается равной погонной расчетной нагрузке q = 22,51 кН/м (см. п. 3.32 Пособие к СП [3]).

Принимаем с = 1159 мм, > 2h₀ =620 мм, а следовательно с₀ = 2h₀ = 620 мм и Q_sw = 0,75 ∙ 78,6 ∙ 620 = 36549 H = 36,5 кН;

Н = 26,08 кН.

кН

Проверяем условие 6.66 [2]

кН > Q= 38,37 кН,

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Проверяем условие соответствия принятого шага хомутов (s_w = 150 мм) максимально допустимому значению

мм > s_w = 150 мм

Условие выполняется, и прочность элемента по наклонному сечению обеспечивается.