Свариваемость сталей
Повышенная склонность мартенситных сталей к хрупкому разрушению в состоянии закалки усложняет технологию их сварки. При содержании углерода более 0,10 % мартенситные стали склонны к образованию холодных трещин при сварке из-за высокой степени тетраго-нальности кристаллической решетки мартенсита. При снижении содержания углерода вязкость мартенсита повышается, однако образующийся при этом структурно-свободный δ-феррит в свою очередь сообщает им высокую хрупкость. Поэтому в сварных соединениях мартенситных сталей трещины могут наблюдаться в процессе непрерывного охлаждения при температурах ниже температуры начала мартенситно-го превращения Мн (для высокохромистых сталей не более 360 °С), а также в процессе выдержки при нормальной температуре (замедленное
СВАРКА МАРТЕНСИТНЫХ ХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ 333
разрушение). С увеличением содержания углерода точки Мн и Мк (температура окончания мартенситного превращения, обычно 240 °С) еще более понижаются, что приводит к возрастанию твердости мартенсита и его хрупкости. Учитывая это, а также необходимость обеспечения сварным соединениям высокой пластичности и ударной вязкости, содержание углерода в хромистых мартенситных сталях ограничивают
до 0,20 %.
Для предотвращения образования холодных трещин при сварке 11 ... 12 %-ных хромистых сталей применяют предварительный и сопутствующий подогрев до 200 ... 450 °С. Температура подогрева тем выше, чем выше склонность стали к закалке. В то же время температура подогрева не должна быть чрезмерно высокой, так как это может привести к отпускной хрупкости вследствие снижения скорости охлаждения металла в околошовной зоне в интервале температур карбидо-образования. Кроме того, высокий подогрев, как и сварка с высокой погонной энергией, обеспечивает длительный перегрев околошовного металла, который вызывает рост зерна, сегрегацию примесей на границах зерен и, как следствие, снижение пластичности и вязкости сварных
соединений.
Лучшие свойства сварных соединений достигаются в случае предварительного подогрева в интервале Мн - Мк, а также когда после сварки производится подстуживание до Мк, но не ниже 100 "С.
Малоуглеродистые хромистые стали, дополнительно легированные никелем, образуют при закалке мартенсит, отличающийся вследствие низкого содержания углерода высокой пластичностью и вязкостью, не склонный к образованию холодных трещин при сварке. Однако чувствительность металла швов к водородной хрупкости вызывает необходимость при их сварке предварительного и сопутствующего подогрева до 100 ... 200 °С. Улучшению свариваемости этих сталей способствует также остаточный аустенит.
Технология сварки и свойства сварных соединений
Для деталей из высоколегированных мартенситных сталей применяют в основном ручную дуговую сварку покрытыми электродами, обеспечивающими получение сварных швов, близких по химическому составу основному металлу. Это электроды с наплавленным металлом, содержащим 10 ... 12 % Сг, до 0,8 % № и до 1 % Мо. Пониженное содержание углерода (0,02 ... 0,08 %) приводит к повышению вязкости металла швов, по химическому составу приближающихся к хромонике-
334 ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ
левым мартенситным сталям. Наряду с электродами близкими по составу основному металлу применяют аустенитные электроды.
Для автоматической сварки используется проволока Св-15Х12НМВФБ и Св-15Х12ГНМБФ и флюсы АН-17 и ОФ-6.
Независимо от толщины изделий сварные соединения высокохромистых мартенситных сталей, как правило, подвергают термической обработке для снятия остаточных напряжений, распада закалочных структур и формирования механических свойств заданного уровня.
Во всех случаях сварные соединения подвергают немедленному (без охлаждения ниже температуры подогрева) термическому отпуску. В некоторых случаях перед отпуском производится подстуживание до 100 °С для завершения γ→α (М)-превращения. Температура отпуска выбирается не выше значений критической точки АС1 (табл. 8.3).
Прочность сварных соединений определяется свойствами применяемых для сварки присадочных материалов. В случае однородных с основным металлом швов свойства сварных соединений близки к основному металлу.
8.3. Особенности теплового режима сварки мартенситных сталей
т, °с, | Продолжитель ность | ||
Марка стали | подог рева | хранения до термической | Термическая обработка |
обработки, ч | |||
15X11МФ | Не допускается | Отпуск при 700 ... 720 °С (без | |
охлаждения ниже температу- | |||
15Х12ВНМФ | ры подогрева). При толщине | ||
18Х11МНФБ | более 30 мм перед термооб- | ||
13Х11Н2В2МФ | работкой рекомендуется "подстуживание" до 100 °С | ||
12Х11В2МФ | 250... | Отпуск при 715 ... 745 °С | |
(предварительный) и 735 ... 765 °С (окончательный) | |||
10Х12НД | >100 | Не допускается | Отпуск при 650 °С (с предва- |
рительным "подстуживанием") | |||
06Х12НЗД | >200 | Тоже | Отпуск при 610 ... 630 °С |
(предварительный) и 625 ... 650 °С(окончательный) |
СВАРКА МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ
8.4. СВАРКА МАРТЕНСИТНО-ФЕРРИТНЫХ СТАЛЕЙ Состав и свойства сталей
Хромистые стали, содержащие 13 ... 14 % Сг с частичным γ→α (М)-превращением относят к мартенситно-ферритным, при охлаждении которых полиморфные превращения соответствуют реакции δ→ γ + δ → α (М) + δ. Количество δ-феррита в сталях повышается с увеличением содержания Сг и снижением концентрации С. Введение углерода сдвигает границы существования области у-твердых растворов в сторону более высокого содержания Сг. В случае достаточно низкой скорости охлаждения с температур выше 600 °С возможно образование ферритной составляющей структуры. Ниже 400 °С при более быстром охлаждении наблюдается бездиффузионное превращение аустенита в мартенсит. Количество образовавшегося мартенсита в каждом из указанных температурных интервалов зависит, главным образом, от скорости охлаждения и содержания углерода в стали.
Несмотря на отрицательное влияние δ-феррита на пластичность и ударную вязкость, мартенситно-ферритные стали марок 08X13, 12X13, 20X13, 08Х14МФ и других находят довольно широкое применение при изготовлении химических аппаратов и энергетического оборудования (табл. 8.4). Наиболее широкое применение в машиностроении имеют стали марок 08X13 и 08X14МФ с пониженным содержанием углерода.
В связи с возможностью формирования структуры с большим количеством ферритной составляющей, приводящей к охрупчиванию, норма-
8.4. Химический состав мартенситно-ферритных сталей
Марка | Содержание элементов, % по массе | |||||||
стали | С | Si | Мп | S | Р | Сг | ||
08X13 | 0,08 | 0,80 | 0,80 | 0,025 | 0,030 | 12,0... | 14,0 | |
12X13 | 0,09 | ...0,15 | 0,80 | 0,80 | 0,025 | 0,030 | 12,0... | 14,0 |
20X13 | 0,16 | ...0,25 | 0,80 | 0,80 | 0,025 | 0,030 | 12,0... | 14,0 |
08X14МФ* | 0,03 | ...0,12 | 0,20... 0,45 | 0,08... 1,2 | 0,025 | 0,035 | 12,0... | 14,8 |
14Х17Н2 | 0,11 | ...0,17 | 0,08 | 0,08 | 0,025 | 0,030 | 16,0... | 18,0 |
* 0,2 ... 0,4 % Мо; 0,15 ... 0,30 % V; 1,0 ... 2,5 %Ni.
336 ТЕХНОЛОГИЯ СВАРКИ ВЫСОКОХРОМИСТЫХ СТАЛЕЙ
8.5. Механические свойства мартенситно-ферритных сталей
Марка стали | σ0,2, МПа | σв, МПа | δ5, % | ψ, % | KCU, МДж/м2 |
не менее | |||||
08X13 | 1,0 | ||||
12X13 | 0,9 | ||||
20X13 | 0,8 | ||||
08X14МФ | - | - | |||
14Х17Н2 | 0,5 |
тивными документами, как правило, не предусматриваются требования по величине ударной вязкости. Лишь для отдельных видов проката сталей марок 08X13 и 12X13 регламентирована величина ударной вязкости (табл. 8.5).
Дата добавления: 2016-11-29; просмотров: 2008;