Выбор параметров и расчёт цилиндрических зубчатых передач

<2 3 456 7 8 >

1. Расчёт прямозубых и косозубых цилиндрических передач рекомендуется начинать с определения межосевого расстояния после выбора материала зубчатых колёс, расчёта крутящих моментов на валах и назначения передаточного числа передачи, по формуле:

, (7.1)

где коэффициент К_апринимается:для прямозубых передач – 49,5

для косозубых передач – 43,0,

u– передаточное число (назначается при разбивке общего передаточного числа редуктора), Т₂ – крутящий момент на колесе, Нм,

Ơ_Н – допускаемое контактное напряжение на поверхности зубьев колёс, МПа

.(7.2) ,

Ơ_Н_lim _b – выбирается по табл.6.3 для материала шестерни и колеса. Рекомендуется назначать для обоих колёс одинаковый материал, но термообработку шестерни выполнять на 25–30 единиц твёрдости больше по единицам Бринеля, чтобы уравновесить разное количество нагружений зубьев определяемое передаточным числом. После расчёта для шестерни и для колеса определяется окончательно по формуле: .(7.3)

К_Н_L – коэффициент долговечности работы зубчатой пары, рассчитываемый по формуле:

, (7.4)

где – базовое число циклов нагружений, принимаемое для стали: 10⁷;

^–фактическое рассчитываемое число циклов нагружений по заданию проекта (срок службы, коэффициенты работы за год, в смену, в сутки, частота вращения вала).

Если при расчёте колёс из нормализованной или улучшенной стали данный коэффициент получается более 2,6, то он принимается равным 2,6. Для колёс из закаленной стали его максимальное значение К_Н_L равно 1,8. Если в расчётах

К_Н_L получается меньше единицы, то принимается равным единице.

– коэффициент безопасности принимается раным 1,1…1,2 при нормализации или улучшении материала колёс и =1,2…1,3 – при закалке.

– коэффициент ширины колеса к межосевому расстоянию, который на начальном этапе проектирования принимается 0,15…0,4.

коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца зубчатого колеса. При проектировании закрытых зубчатых редукторов данный коэффициент выбирается по табл.7.1

Таблица 7.1.

Значения коэффициента K_Hβ

Расположение зубчатых колёс относительно опор Твёрдость поверхности зубьев, НВ

Менее 350 Более 350

Симметричное Несимметричное Консольное 1,00 –1,15 1,10 –1,25 1,2 –1,35 1,05 –1,25 1,15 –1,35 1,25 –1,45

Примечание. Меньшие значения принимаются при меньших значениях

После вычисления межосевого расстояния его необходимо принять по стандартному значению в соответствии с ГОСТ 2185-81:

1-й ряд: 40, 50, 63, 80, 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500, 630, 800, 1000, ..

2-й ряд: 71, 90, 112, 140, 180, 224, 280, 355, 450, 560, 710, 900, 1120,1400, ..

Первый ряд следует предпочитать второму.

2.Выбрать модуль зацепления, который принимается в пределах

(0,01– 0,03) и приравнять его стандартному значению по ГОСТ 9563-80.

1-й ряд: 1; 1,25; 2; 2,5; 3; 4; 6; 8; 10; 12; 16; 20;

2-й ряд: 1,375; 1,75; 2,25; 2,75; 3,5; 4,5; 7; 9; 11; 14; 18; 22.

Первый ряд следует предпочитать второму.

Для косозубых колёс стандартным модулем считается нормальный – m_n_..

3. Определить суммарное число зубьев: .

Для колёс со стандартным окружным модулем (прямозубых):

.(7.5)

Для косозубых колёс со стандартным нормальным модулем:

_, (7.6)

где β – угол наклона зубьев,m_t =1/cos β – торцевой модуль зацепления.

Угол наклона линии зуба принимают для косозубых колёс в интервале

β = 8…15⁰; для шевронных колёс β = 25…40⁰.

4.Определить число зубьев шестерни и колеса:

; .(7.7)

Число зубьев округляют в большую сторону до целого и по округлённым значениям уточняют передаточное число ; и окончательно принимают его по ближайшему стандартному передаточному числу в соответствии с ГОСТ 2185: 1-й ряд: 1; 1,25; 1,6; 2,0; 2,5; 3,15; 4,0; 5,0; 6,3; 8,0; 10,0.

2 -й ряд: 1,12; 1,4; 1,8; 2,24; 2,8; 3,55; 4,5; 5,6; 7,1; 9,0; 11,2.

Первый ряд следует предпочитать второму.

Расхождение с принятым ранее передаточным числом не должно превышать 3%.

После всех указанных округлений необходимо проверить межосевое расстояние – для прямозубых колёс a_ω = 0,5(z₁+z₂)m_n ,

для косозубых колёс a_ω = 0,5(z₁+z₂)m_n / cos β.(7.8)

При проверке может обнаружиться несоответствие полученного результата с ранее принятым значением a_ωпо стандарту. В этом случае необходимо устранить расхождение изменением угла β:

cos β = 0,5(z₁+z₂)m_n / a_ω. (7.9)

Вычисление необходимо выполнять с точностью до пяти значащих цифр. Затем рекомендуется проверить расчёты с точностью до сотых долей миллиметра делительных окружностей шестерни и колеса:

d₁= z₁m_n/ cos β. d₂= z₂m_n/ cos β .(7.10)

и убедиться, что принятое ранее a_ω = 0,5(d₁ + d₂).

5.Далее определяют геометрические параметры передачи:

ширина зучатого колеса b₂ = Ψ_ba a_ω,

ширина шестерни b₁ = b₂ + (2-8)мм. (в зависимости от габаритов)

диаметры вершин зубьв d_a₁ = d₁ +2m_n; d_a₂ = d₂ +2m_n_..

коэффициент шестерни по диаметру Ψ_bd = b₁/d₁. (7. 11)

6.Назначение степени точности передачи

Степень точности передачи и коэффициент динамичности К_Н_v назначаются в зависимости от окружной скорости зубчатых колёс v = 0,5ω₁d₁ по табл. 7.2

Таблица 7.2.

Значения коэффициента К_Н_v

Передача Твёрдость НВ поверхности зубьев Окружная скорость, м/с.

До5

Степень точности

Прямозубая Менее 350 1,05 – – –

Прямозубая Более 350 1,1 – – –

Косозубая Менее 350 1,0 1,01 1,02 1,05

Косозубая Более 350 1,0 1,05 1,07 1,1

7.Проверка зубчатой передачи на выносливость по контактным напряжениям для прямозубых передач выполняется по формуле:

. (7.12)

Для косозубых передач

, ( 7.13)

где: K_H =К_НβК_Н_V К_Н_a – коэффициенты нагрузки.

Значения К_Нβ даны в табл. 7.1, значения К_Н_V даны в табл. 7.2.

Коэффициент К_Н_a учитывает условия монтажа косозубой передачи и в зависимости от окружной скорости зубчатых колёс и степени точности изготовления назначается по табл. 7.3

Таблица 7.3.

Значения коэффициента К_Н_a

Степень точности Окружная скорость, м/с

до 1

1,02 1,03 1,04 1,05

1,02 1,05 1,07 1,10 1,12

1,06 1,09 1,013 – –

1,1 1,16 – – –

Примечание. Для прямозубых передач К_Н_a =1.

Значения, полученные по формулам (7.12) и (7.13) должны быть меньше значения допускаемого контактного напряжения, вычисленного по формуле (7.3).

В курсовом проектировании допускается перегрузка до 10%.

8.Проверка зубчатой передачи на выносливость по напряжениям изгиба

– (излом зуба) выполняется по формуле :

, (7.14)

где F_t = 2T₁ /d₁ = 2T₂ / d₂ – окружная сила на колесе (Н) (7.15)

К_F = K_Fβ K_Fv – коэффициент нагрузки, (7.16)

K_Fβ – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине зуба, который выбирается по табл. 7.4.

Таблица 7.4.

Значения коэффициента K_Fβ

Ψ_bd = b/d_ω₁ Твёрдость рабочих поверхностей зубьев

Менее 350 НВ Более 350 НВ

0,2 1,00 1,04 1,18 1,1 1,03 1,05 1,35 1,2

0,4 1,03 1,07 1,37 1,21 1,07 1,1 1,7 1,45

0,6 1,05 1,12 1,62 1,4 1,09 1,18 – 1,72

0,8 1,08 1,17 – 1,59 1,13 1,28 – –

1,0 1,1 1,23 – – 1,2 1,4 – –

1,2 1,13 1,3 – – 1,3 1,53 – –

1,4 1,19 1,38 – – 1,4 – – –

1,6 1,25 1,45 – – – – – –

Примечание. Данные в столбце 1 относятся к симметричному расположению колёс относительно опор; 2 – к несимметричному; 3 – к консольному при установке валов на шарикоподшипниках; 4 – то же, при установке валов на роликоподшипниках.

K_Fv – коэффициент динамичности, который в зависимости от окружной скорости и термообработки, выбирается по табл. 7.5.

Таблица 7.5.

Значения коэффициента динамичности K_Fv

Степень точности Твёрдость поверхности зубьев,НВ Окружная скорость, м/с.

3–8 8–12,5

менее 350 1/1 1,2/1 1,3/1

более 350 1/1 1,15/1 1,25/1

менее 350 1,15/1 1,35/1 1,45/1,2

более 350 1,15/1 1,25/1,1 1,35/1,1

менее 350 1,25/1,1 1,45/1,3 -/1,4

более 350 1,2/1,1 1,35/1,2 -/1,3

Примечание. В числителе указаны значения K_Fv для прямозубых передач, в знаменателе – для косозубых.

Υ_F – коэффициент, учитывающий форму зуба, который в зависимости от числа зубьев, имеет следующие значения:

z >100

Υ_F 4,28 4,09 3,9 3,8 3,7 3,66 3,62 3,61 3,61 3,6

Для косозубых передач коэффициент формы зуба Υ_F следует принимать не по фактическому числу зубьев z, а по эквивалентному z_v, которое учитывает повышение несущей способности косозубых передач.

Z_V = Z / Cos³β (7.17)

Коэффициент Υ_βкомпенсирует погрешности принятой расчётной схемы и при расчёте прямозубых колёс не учитывается:

Υ_β =(1-β⁰) / 140 , (7.18)

где β⁰ – угол наклона делительной линии зуба.

Коэффициент K_Fa учитывает неравномерность распределения нагрузки между зубьями и определяется по формуле:

K_Fa = ,(7.19)

гдеε_а – коэффициент торцового перекрытия, n– cтепень точности.

В курсовом проектировании можно принимать среднее значение ε_а= 1,5 и степень точности 8-ю; тогда K_Fa=0,92.

Допускаемое напряжение [σ_F]при расчёте на изгибную прочность разрешается вычислять по упрощенной формуле:

[σ_F] = σ ⁰_Flimb / [S_F], (7.20)

где коэффициент безопасности [S_F] = [S_F]' + [S_F]^''. Первый коэффициент [S_F]' учитывает нестабильность свойств материала зубчатых колёс (его значения приведены в таблице 7.6). Второй коэффициент [S_F]^''учитывает способ получения заготовки зубчатого колеса : для поковок и штамповок [S_F]^''=1; для проката [S_F]^''=1,15; для литых заготовок [S_F]^''=1,3.

Значения предела выносливости при расчёте на изгибную прочность σ ⁰_Flimbприведены в таблице 7.6.

Таблица 7.6.

<2 3 456 7 8 >

Дата добавления: 2018-11-26; просмотров: 896;

Выбор параметров и расчёт цилиндрических зубчатых передач

Публикации по технике и механике

Публикации по биологии

Публикации по информатике

Публикации по строительству

Публикации по физике

Публикации по химии

Публикации по электронике

Публикации по искусству

Публикации по истории

Публикации по медицине

Публикации по педагогике

Расположение зубчатых колёс относительно опор	Твёрдость поверхности зубьев, НВ
Менее 350	Более 350
Симметричное Несимметричное Консольное	1,00 –1,15 1,10 –1,25 1,2 –1,35	1,05 –1,25 1,15 –1,35 1,25 –1,45

Передача	Твёрдость НВ поверхности зубьев	Окружная скорость, м/с.
До5
Степень точности

Прямозубая	Менее 350	1,05	–	–	–
Прямозубая	Более 350	1,1	–	–	–
Косозубая	Менее 350	1,0	1,01	1,02	1,05
Косозубая	Более 350	1,0	1,05	1,07	1,1

Степень точности	Окружная скорость, м/с
до 1
		1,02	1,03	1,04	1,05
	1,02	1,05	1,07	1,10	1,12
	1,06	1,09	1,013	–	–
	1,1	1,16	–	–	–

Ψ_bd = b/d_ω₁	Твёрдость рабочих поверхностей зубьев
Менее 350 НВ	Более 350 НВ

0,2	1,00	1,04	1,18	1,1	1,03	1,05	1,35	1,2
0,4	1,03	1,07	1,37	1,21	1,07	1,1	1,7	1,45
0,6	1,05	1,12	1,62	1,4	1,09	1,18	–	1,72
0,8	1,08	1,17	–	1,59	1,13	1,28	–	–
1,0	1,1	1,23	–	–	1,2	1,4	–	–
1,2	1,13	1,3	–	–	1,3	1,53	–	–
1,4	1,19	1,38	–	–	1,4	–	–	–
1,6	1,25	1,45	–	–	–	–	–	–

Степень точности	Твёрдость поверхности зубьев,НВ	Окружная скорость, м/с.
	3–8	8–12,5
	менее 350	1/1	1,2/1	1,3/1
	более 350	1/1	1,15/1	1,25/1
	менее 350	1,15/1	1,35/1	1,45/1,2
	более 350	1,15/1	1,25/1,1	1,35/1,1
	менее 350	1,25/1,1	1,45/1,3	-/1,4
	более 350	1,2/1,1	1,35/1,2	-/1,3