Условный расчет подшипников скольжения и подпятников

10.8.Подшипники скольжения чаще всего выходят из строя вследствие абразивного изнашивания или заедания. В машинах, где подшипники вос­принимают большие ударные и вибрационные нагрузки, возможно устало­стное разрушение рабочего слоя вкладышей.

Условный расчет подшипников скольжения проводят для подшипни­ков, работающих в условиях граничного трения, когда трущиеся поверх-

ности гарантированно не разделены слоем смазочного материала, а на рабочей поверхности вкладыша имеется лишь тонкая масляная пленка, которая может разрушиться. Этот расчет проводят для обеспечения износо­стойкости и отсутствия заедания. Для подшипников жидкостного тре­ния производят специальный расчет, основанный на гидродинамической теории смазывания.

Интенсивность изнашивания зависит от давления между цапфой и вкладышем, материалов, из которых они изготовлены, стойкости масляной пленки и долговечности сохранения смазывающих свойств масла.

10.9.Условный расчет подшипников скольжения производят по среднему давлению р_с между цапфой и вкладышем и по произведению этого давления на окружную скорость скольжения цапфы v, т. е. по параметру p_cv.

Расчет по среднему давлению р_с гарантирует невыдавливаемость сма­зочного материала и представляет собой расчет на износостойкость, а расчет по p_Qv обеспечивает нормальный тепловой режим и отсутствие за­еданий.

Условие нормальной работоспособности подшипников скольжения и подпятников в условиях граничного трения:

Р_с≤[р_с], (10.1)

p_cv ≤ [p_cv], (10.2)

где р_с — действительное среднее давление между цапфой и вкладышем (или пятой); v — окружная скорость цапфы; [р_с] — допускаемое давление и [p_cv] — допускаемое значение критерия (можно выбирать по табл. 10.1).

Условный расчет для подшипников, работающих в условиях гранично­го трения, является основным, его выполняют в большинстве случаев как проверочный, а для подшипников жидкостного трения — как ориентиро­вочный.

Таблица 10.1. Допускаемые значения давления [р_с] и критерия [p_cv] для подшипников скольжения и подпятников

Материал цапфы и вкладыша	[pc], МПа
Сталь по чугуну	2-4	1-3
Сталь по бронзе БрОбЦбСЗ	4-6	4-6
Сталь закаленная по бронзе БрА9Ж4	15-20	18-12
Сталь по антифрикционному чугуну АЧК-1, АЧК-2 при v = 0,2 м/с		1,8
То же, при и = 2 м/с	0,05	0,1
Сталь по антифрикционному чугуну АЧК-1, АЧК-2 при v = 1 м/с
То же, при v = 5 м/с	0,5	2,5
Сталь закаленная по баббиту	6-10	12-25

Определите параметр [p_cv] для материала БрО6Ц6СЗ.

10.10.Среднее рабочее давление между цапфой и вкладышем (рис. 10.13) определяют по формуле

p_c = F_r/(dl), (10.3)

где F_r — радиальная нагрузка на подшипник; d — диаметр цапфы; l — дли­на цапфы; dl — проекция опорной поверхности на диаметральную плос­кость.

Рис. 10.13. Расчетная площадь смятия подшипника

Определите среднее давление в подшипнике, если диаметр цапфы d = 60 мм, ее длина I = 60 мм. На подшипник действует сила F_r = 5,75 кН.

10.11.Расчетная окружная скорость цапфы

(10.4)

где ю — угловая скорость цапфы; d — ее диаметр.

Определите v (м/с) по частоте вращения п (об/мин) цапфы и ее диамет­ру d, м.

10.12.Среднее рабочее давление под пятой (рис. 10.8, б)

(10.5)

где F_a — осевая нагрузка; d и d₀ — диаметры пяты;

К = 0,8 ÷ 0,9 — коэффициент, учитывающий уменьшение опорной по­верхности из-за наличия смазочных канавок.

Расчетная окружная скорость вала

(10.6)

где ω — заданная угловая скорость вала;

приведенный радиус; d и d₀ — диаметры пяты.