Расчет нормативно-допустимого сброса

При разработке НДС перерасчет массы вещества, сбрасываемого в час (г/час), на массу вещества, сбрасываемого в месяц (т/мес.), производится умножением допустимых концентраций вещества на объем сточных вод за соответствующий период.

Величины НДС определяются для всех категорий водополь­зователей как произведение максимального часового расхода сточных вод (м³/ч) на допустимую концентрацию загрязняющего вещества С_ндс (г/м³). При расчете условий сброса сточных вод сначала определяется значение С_ндс, обеспечивающее нормативное качество воды в контрольных створах, а затем определяется НДС согласно формуле:

НДС =q С_ндс , (1.1)

Необходимо подчеркнуть обязательность требования увязки сброса массы вещества, соответствующей НДС, с расходом сточной воды. Например, уменьшение расхода при сохранении величины НДС будет приводить к концентрации вещества в водном объекте, превышающей ПДК.

Фоновая концентрация химического вещества – расчетное значение концентрации химического вещества в конкретном створе водного объекта, расположенном выше одного или нескольких контролируемых источников этого вещества, при неблагоприятных условиях, обусловленных как естественными, так и антропогенными факторами воздействия.

Основная расчетная формула для определения С_ндс без учета неконсервативности вещества имеет вид:

С_ндс= n ( - - )+ , (1.2)

где: - предельно допустимая концентрация загрязняющего вещества в воде водотока, г/м³;

- фоновая концентрация загрязняющего вещества в водотоке (г/м³) выше выпуска сточных вод, определяемая в соответствии с действующими методическими документами по проведению расчетов фоновых концентраций химических веществ в воде водотоков;

- кратность общего разбавления сточных вод в водотоке, равная произведению кратности начального разбавления на кратность основного разбавления (основное разбавление, возникающее при перемещении воды от места выпуска к расчетному створу)

, (1.3)

С учетом неконсервативности загрязняющего вещества расчетная формула имеет вид:

С_ндс= n( e^kt- )+ , (1.4)

где: - коэффициент неконсервативности органических веществ, показывающий скорость потребления кислорода, зависящий от характера органических веществ, 1/сут;

- время добегания от места выпуска сточных вод до расчетного створа, сутки.

Значения коэффициента неконсервативности принимаются по данным натурных наблюдений или по справочным данным и пересчитываются в зависимости от температуры и скорости течения воды реки.

При установлении НДС по БПК расчетная формула имеет вид:

С_ндс= n( - )e^k0t - )+ , (1.5)

где: - осредненное значение коэффициента неконсервативности органических веществ, обусловливающих фона и сточных вод, 1/сут;

- обусловленная метаболитами и органическими веществами, смываемыми в водоток атмосферными осадками с площади водосбора на последнем участке пути перед контрольным створом длиной 0,5 суточного пробега.

Значение принимается равным: для горных рек – 0,6 0,8 г/м³; для равнинных рек, протекающих по территории, почва которой не слишком богата органическими веществами – 1,7 2 г/м³; для рек болотного питания или протекающих по территории, с которой смывается повышенное количество органических веществ – 2,3 2,5 г/м³. Если расстояние от выпуска сточных вод до контрольно­го створа меньше 0,5 суточного пробега, то принимается равной нулю.

Допустимая концентрация взвешенных веществ m, в спускаемых в водоем сточных водах определяется по уравнению (в соответствии с санитарными правилами):

, (1.6)

откуда

, (1.7)

где - коэффициент смешения, определяемый по формуле (1.16);

b – содержание взвешенных веществ в воде водного объекта до спуска сточных вод, г/м³; р – допустимое по санитарным правилам увеличение содержания взвешенных веществ в водном объекте после спуска сточных вод, г/м³;

Q, q – расходы соответственно речных и сточных вод, м³/сут.

При установлении НДС по БПК с учетом требований к содержанию растворенного кислорода рекомендуется использовать формулы, приведенные в справочнике проектировщика («Канализация населенных мест и промышленных предприятий»).

Для водных объектов питьевого и хозяйственно-бытового назначения летняя температура воды в результате сброса сточных вод не должна повышаться более чем на 3°С по сравнению со среднемесячной температурой воды самого жаркого месяца года за последние 10 лет.

Для водных объектов рыбохозяйственного назначения температура воды не должна повышаться по сравнению с естественной температурой водного объекта более чем на 5°С с общим повышением температуры не более чем до 20°С летом и 5°С зимой для водных объектов, где обитают холодноводные рыбы (лососевые и сиговые), и не более чем до 28°С летом и 8°С зимой. В местах нерестилищ налима запрещается повышать температуру воды зимой более чем до 2°С.

По методу Н.Н.Лапшева кратность начального разбавления учитывается при выпуске сточных вод в водотоки в следующих случаях:

-для напорных сосредоточенных и рассеивающих выпусков в водоток при соотношении скоростей и выпуска :

, (1.8)

- при абсолютных скоростях истечения струи из выпуска, больших 2 м/с.

При меньших скоростях расчет начального разбавления не производится.

Для единичного напорного выпуска кратность начального разбавления рассчитывается следующим образом: вычисляются отношения

, (1.9)

где: - скорость на оси струи. По рис. 1 находится отношение , где - диаметр загрязненного пятна в граничном створе зоны начального разбавления, - диаметр выпуска. Затем по рис. 2 находится кратность начального разбавления по известным величинам.

Для рассеивающего напорного выпуска расчет осуществляется следующим образом. Задаваясь числом выпускных отверстий оголовка выпуска и скоростью истечения сточных вод из них , определяют диаметр отверстия или оголовка рассеивающего выпуска:

, (1.10)

где: - суммарный расход сточных вод, м³/с.

Затем по рис. 1.1. определяется отношение и найденное значение сравнивается с глубиной реки . Если , то по рис. 1.2 находят кратность начального разбавления . Для случая есте­ственной струи ( ) соответствующая ему кратность разбавления находится умножением найденного значения на поправочный коэффициент , который определяется из рис. 1.3. Расстояние до пограничного сечения зоны начального разбавления определяется по формуле:

, (1.11)

Расход смеси сточных вод и воды водотока в том же сечении на­ходится по формуле:

, (1.12)

где: - расход сточных вод на выходе из отверстий или оголовков рассеивающего выпуска, м³/с.

Средняя концентрация вещества в граничной сечении определяется по формуле:

, (1.13)

где: - концентрация загрязняющего вещества в сточных водах, г/м³.

Максимальная концентрация в центре пятна примеси в этом сечении равна:

, (1.14)

Кратность основного разбавления определяется по методу В.А.Фролова – И.Д. Родзиллера:

, (1.15)

где: - расчетный расход водотока, м³/с;

- коэффициент смешения, показывающий какая часть речного расхода смешивается со сточными водами в максимально загрязненной струе расчетного створа:

, (1.16)

где: - расстояние от выпуска до расчетного створа по фарватеру, м;

- коэффициент, учитывающий гидравлические условия в реке:

, (1.17)

где: - коэффициент извилистости (отношение расстояния до контрольного створа по фарватеру к расстоянию по прямой);

- коэффициент, зависящий от места выпуска сточных вод (при выпуске у берега , при выпуске в стрежень реки ); - коэффициент турбулентной диффузии, м²/с.

Рис 1. Номограмма для определения диаметра

3. Номограмма для струи в расчетном сечении определения поправочного

коэффициента

Рис 2. Номограмма для определения начального разбавления в потоке

Для летнего времени:

, (1.18)

где: - ускорение свободного падения, ;

- средняя скорость течения реки, м/с;

- средняя глубина реки, м;

- коэффициент шероховатости ложа реки, определяемый по справочным данным (по таблице М.Ф.Срибного);

- коэффициент Шези (м^0,5/с), определяемый по формуле Н.Н.Павловского (при ):

, (1.19)

где: R - гидравлический радиус потока, м ( );

, (1.20)

Для зимнего времени (периода ледостава):

, (1.21)

где: , , - приведенные значения гидравлического радиуса, коэффициента шероховатости и коэффициента Шези;

, (1.22)

, (1.23)

где: - коэффициент шероховатости нижней поверхности льда по П.Н. Белоконю, определяемые по справочным данным.

, (1.24)

где:

, (1.25)

Для повышения точности расчетов вместо средних значений , , и С рекомендуется брать их значения в зоне непосредственного смешения сточной жидкости с речной водой.

Рассмотренный метод может применяться при соблюдении следующего неравенства:

, (1.26)

Если сточные воды и притоки могут поступать с обоих берегов реки, обеспечивая практически постоянную струйность речных вод вдоль каждого берега, то для расчетов концентраций веществ в максимально загрязненной струе рекомендуется использовать метод В.А.Фролова - И.Д. Родзиллера для случая впадения сточных вод с обоих берегов реки.

Если не соблюдаются условия применимости метода В.А.Фролова - И.Д. Родзиллера, или в расчете необходимо учесть данные о накоплении загрязняющих веществ в донных отложениях, то рекомендуется использовать методы, изложенные в книге Методические основы оценки и регламентирования антропогенного влияния на качество поверхностных вод под редакцией А.В. Караушева.

Расчет величин НДС для водохозяйственного участкаопределяется из решения задачи математического моделирования и оптимизации процесса.

Критерий оптимальности — минимум суммарных приведенных затрат на достижение НДС:

, (1.27)

где: - приведенные затраты i-гo водопользователя на достижение НДС, тыс. руб./год;

- оптимизируемых переменных, определяющих доли расхода сточных вод - , проходящие по различным технологическим маршрутам их очистки и использования, ; - число технологических маршрутов очистки и использования сточных вод;

- число водопользователей.

Для формирования модели водного объекта водоток разбивается на секции с постоянным расходом, в пределах которых все параметры модели можно принять постоянными, границы секций совмещаются с местами сброса сточных вод, водозаборами, устьями притоков, створами, в которых контролируется качество воды, и местами резкого изменения гидрометрических характеристик водотока. При совпадении места водозабора с местом сброса сточных вод или устьем притока, для этого водозабора вводится отдельная секция нулевой протяженности. Для каждого притока и основной реки помимо створов контроля качества воды необходимо указать расчетный створ в устье и начальный створ, и качество воды в истоке реки. Все створы нумеруются последовательно от истока к устью для каждого притока и основной реки. Аналогично нумеруются расчетные секции.

Общее уравнение имеет вид

, (1.28)

где: - множество номеров расчетных створов, в которых моделируется качество воды;

- вектор показателей (концентраций веществ), характеризующих качество воды в створе , г/м³;

- то же для предшествующего по течению створа .

Если , то створ является начальным створом (истоком) реки и ;

- вектор фоновых концентраций веществ в воде водотока в створе , г/м³;

- то же для створа , расположенного в устье притока, впадающего на участке ;

- вектор максимальных среднечасовых концентраций веществ в сточных водах выпуска i, г/м³;

- расход сточных вод выпуска i, м³/с;

- расход воды реки в расчетной секции , м³/с;

- номер расчетной секции, в начале которой расположен выпуск сточных вод водопользователя i, м³/с;

- множество номеров створов, расположенных в устьях притоков, впадающих на участке ;

- множество номеров выпусков сточных вод, поступающих в водный объект на участке ;

, , - матрицы, характеризующие разбавление и трансформацию качества речных и сточных вод;

, (1.29)

- множество номеров расчетных секций с постоянными характеристиками потока, соединяющих створ со створом ;

- то же для сброса i;

- разбавление речных вод при переходе от секции к следующей по течению данной реки секции . , если секция последняя или

, если , (1.30)

- нижняя треугольная матрица, характеризующая самоочищение и трансформацию веществ в водотоке на протяжении секции . Диагональные элементы матрицы определяются как:

, (1.31)

где — индекс вещества (показателя);

- коэффициент неконсервативности вещества , 1/сут;

- время перемещения воды в водотоке на протяжении секции , сут.

Внедиагональные элементы матрицы характеризуют переход одних соединений в другие или потребление веществ при химических реакциях. В простейшем случае внедиагональные элементы матрицы равны нулю для всех показателей кроме растворенного кислорода, для которого внедиагональный элемент имеет вид:

, (1.32)

где: - индекс ;

- индекс растворенного кислорода. При расчете концентрации растворенного кислорода в соответствующее ему уравнение в сис­теме (30) также добавляется член, характеризующий насыщение речной воды атмосферным кислородом:

, (1.33)

где: - растворимость кислорода в 1 м³ воды при расчетной температуре, г/м³;

- множество номеров расчетных секций, соединяющих секцию со створом .

Рассмотренная модель водного объекта предполагает полное и мгновенное смешение речных и сточных вод и предназначена для расчета водоохранных мероприятий на перспективу, когда учет степени смешения речных и сточных вод затрудняется из-за отсутствия исходных данных.

При расчетах на ближайший период, а также при наличии необходимых данных при перспективных расчетах для учета степени смешения речных и сточных вод может быть применен описанный выше метод В. А. Фролова - И. Д. Родзиллера либо другие упрощенные методы расчета разбавления.

Требования к качеству воды:

-для БПК, минерализации и других показателей, не оказывающих аддитивного воздействия;

-для растворенного кислорода;

-для показателей нормируемых по лимитирующим признакам вредности (ЛПВ).

где: - предельно допустимая концентрация вещества в створе ;

- множество номеров показателей, нормируемых по лимитирующему признаку вредности ;

- множество ЛПВ, определяемых нормативными требованиями к качеству воды в створе ;

- множество номеров створов, в которых контролируется качество воды.

Модель комплекса водоохранных мероприятий основана на системе уравнений:

, (1.34)

, (1.35)

, (1.36)

где: - приведенные затраты, соответствующие технологическому маршруту очистки или использования сточных вод, руб./м³;

- вектор концентраций веществ в сточных водах выпуска i с расходом

,

после прохождения технологического маршрута по очистке сточных вод.

Величины НДС для выпусков сточных вод в водохранилища и озера определяются по приведенным ниже расчетным формулам, аналогичным формулам п. 26 [2].

Основная расчетная формула для определения Сндс без учета неконсервативности вещества имеет вид:

С_ндс=n( - )+ , (1.37)

где: - предельно допустимая концентрация загрязняющего вещества в воде водоема, г/м³;

- фоновая концентрация загрязняющего вещества в воде водоема в месте выпуска сточных вод, г/м³;

- кратность общего разбавления сточных вод в водоеме, определяемая по формуле (1.6).

С учетом неконсервативности загрязняющего вещества расчетная формула имеет вид:

С_ндс= n ( e^kt- )+ , (1.38)

где: - коэффициент неконсервативности, 1/сут;

- время перемещения сточных вод под влиянием течения от места их выпуска до расчетного створа, сут.

Значения коэффициента неконсервативности принимаются по данным натурных наблюдений или по справочным данным и пересчитываются в зависимости от температуры и скорости течения в водоеме.

При установлении НДС по БПК расчетная формула имеет вид:

С_ндс= n( - )e^k0t - )+ , (1.39)

где: - осредненное значение коэффициента неконсервативности органических веществ, обусловливающих фона и сточных вод, 1/сут;

- обусловленная метаболитами и органическими веществами, смываемыми в водоем атмосферными осадками с площади водосбора на последнем участке пути перед контрольным створом длиной 0,5 суточного пробега.

Значение принимается равным: для горных водоемов – 0,6 0,8 г/м³; для равнинных водоемов, расположенных на территории, почва которой не слишком богата органическими веществами – 1,7 2 г/м³; для водоемов, расположенных на болотистой территории или территории, с которой смывается повышенное количество органических веществ – 2,3 2,5 г/м³. Если расстояние от выпуска сточных вод до контрольного створа меньше 0,5 суточного пробега, то принимается равной нулю.

При установлении НДС по БПК с учетом требования к содержанию растворенного кислорода, а также при установлении НДС по взвешенным веществам рекомендуется использовать формулы из раздела III.

При наличии в водоеме устойчивых ветровых течений для расчета кратности общего разбавления может быть использован метод М.А. Руффеля. В расчетах по этому методу рассматриваются два случая:

а) выпуск в мелководную часть или в верхнюю треть глубины водоема, загрязненная струя распространяется вдоль берега под воздействием прямого поверхностного течения, имеющего одинаковое с ветром направление;

б) выпуск в нижнюю треть глубины водоема, загрязненная струя распространяется к береговой полосе против выпуска под воздействием донного компенсационного течения, имеющего направление, обратное направлению ветра.

Метод М.А. Руффеля имеет следующие ограничения: глубина зоны смешения не превышает 10 м, расстояние от выпуска до контрольного створа вдоль берега в первом случае не превышает 20 км, расстояние от выхода сточных вод до берега против выпускного оголовка во втором случае не превышает 0,5 км.

Кратность начального разбавления вычисляется следующим образом:

- при выпуске в мелководье или в верхнюю треть глубины:

, (1.40)

где: - расход сточных вод выпуска, м³/с;

- скорость ветра над водой в месте выпуска сточных вод, м/с;

- средняя глубина водоема вблизи выпуска, м. Значение определяется в зависимости от средней глубины водоема следующим образом: при на участке протяженностью 100 м; при на участке протяженностью 150 м; при на участке протяженностью 200 м; при на участке про­тяженностью 250 м;

- при выпуске в нижнюю треть глубины:

, (1.41)

Кратность основного разбавления вычисляется следующим образом:

- при выпуске в мелководье или в верхнюю треть глубины:

, (1.42)

где: - расстояние от места выпуска до контрольного створа, м;

, (1.43)

- при выпуске в нижнюю треть глубины:

(1.44)

, (1.45)

Если не выполняются условия применимости метода М.А. Руффеля, то расчет кратности начального разбавления выполняется по методу Родзиллера. Расчет кратности основного разбавления может быть выполнен численным методом А.В. Караушева.

При наличии в водоеме устойчивых течений расчет кратности основного разбавления может быть проведен с использованием аналитического решения уравнения турбулентной диффузии для сосредоточенного выпуска сточных вод:

, (1.46)

где: , (1.47)

. (1.48)

, (1.49)

, (1.59)

, (1.51)

, (1.52)

где: - параметр сопряжения участка двухмерной диффузии с участком

трехмерной диффузии, м;

- параметр сопряжения начального участка разбавления с основным участком;

- параметр, учитывающий влияние ближайшего берега на кратность основного разбавления;

- характерная минимальная скорость течения в водоеме в месте сброса, соответствующая неблагоприятной гидрологической ситуации, м/с;

- расстояние выпуска от ближайшего берега, м;

- длина начального участка разбавления, рассчитываемая по формуле (1.14), м;

- коэффициент турбулентной диффузии, м²/с, определяемый по формулам (1.21), (1.24), в которых вместо средней скорости течения, глубины и коэффициента шероховатости ложа реки принимаются, соответственно, характерная минимальная скорость течения в водоеме , средняя глубина водоема вблизи выпуска и коэффициент шероховатости ложа водоема в зоне течения.

Если ветровые течения в водоеме имеют регулярно попеременное направление либо берега водоемов имеют неспокойную линию, а выпуск осуществляется в заливную или мысовую часть, либо зимой после ледостава отсутствуют ветровые течения, то описанные выше методы неприменимы. В этих случаях необходимо разрабатывать с участием специализированных научно-исследовательских организаций методы расчета, ориентированные на решение конкретных задач.