Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов

в помещении электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2)

Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2) составляет t_рij = 0,05 мин = 3 с. Время от начала пожара до начала эвакуации людей τ_н.эij принимаем равным 0,5 мин = 30 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij + τ_н.эij = 3 + 30 = 33 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙319 = 255 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 1,6∙10^-3 год^-1∙0,001 = 1,6∙10^-6 год^-1.

Таблица 3.1.3

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов
в коридоре (рис. 3.1.1, поз. 3)

Расчетное время эвакуации из коридора (рис. 3.1.1, поз. 3) с учетом времени начала эвакуации τ_н.эij и расчетного времени эвакуации из помещения электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2) t_рij составляет t_рij = 0,08 мин = 35 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij + τ_н.эij = 35 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙164 = 131 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 1,6∙10^-3 год^-1∙0,001 = 1,6∙10^-6 год^-1.

Таблица 3.1.4

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в тамбуре (рис. 3.1.1, поз. 4)

Расчетное время эвакуации из тамбура (рис. 3.1.1, поз. 4) с учетом времени начала эвакуации τ_н.эij и расчетного времени эвакуации из помещения электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2) t_рij составляет t_рij = 0,1 мин = 6 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij + τ_н.эij = 36 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙193 = 154 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 1,6∙10^-3 год^-1∙0,001 = 1,6∙10^-6 год^-1.

Сценарий №2. Очаг пожара возникает в помещении электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2). Пламя распространяется по горючим материалам помещения (электротехнические материалы, карболит, текстолит), очаг пожара распространяется по горизонтальной плоскости равномерно распределенного материала в виде круга. Над очагом пожара формируется конвективная колонка. Конвективная колонка, поднимаясь над очагом пожара, достигает потолка и растекается по нему веерной струей. Формируется задымленная зона, которая распространяется по всему объему помещения. В результате распространения опасных факторов пожара блокируются опасными факторами пожара эвакуационные выходы из помещения.

Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении определяется с определенным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как для электростанций Q_j = 2,2∙10^-5 м^-2, что в расчете на всю площадь помещения дает:

Q_j = 2,2∙10^-5м^-2∙44 м² = 9,7∙10^-4 год^-1.

Параметры для расчета по зонной модели принимаем следующими [10]:

– низшая теплота сгорания 20,9 МДж/кг

– линейная скорость пламени 0,0125 м/c

– удельная скорость выгорания 0,00760 кг/м²∙с

– дымообразующая способность 327 Нп∙м²/кг

– потребление кислорода O₂ 1,95 кг/кг

– коэффициент полноты сгорания 0,95

Выделение газа:

– углекислого газа CO₂ 0,375 кг/кг

– угарного газа CO 0,0556 кг/кг

– хлористого водорода HCl 0,0054 кг/кг.

Ниже приведены результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в помещениях рассматриваемого здания.

Таблица 3.1.5

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в помещении контроллерной (рис. 3.1.1, поз. 1)

Расчетное время эвакуации из помещения контроллерной (рис. 3.1.1, поз. 1) составляет t_рij = 0,1 мин = 6 с. Время от начала пожара до начала эвакуации людей τ_н.эij принимаем равным 0,5 мин = 30 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij + τ_н.эij = 6 + 30 = 36 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙347 = 278 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 9,7∙10^-4 год^-1∙0,001 = 9,7∙10^-7 год^-1.

Таблица 3.1.6

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в помещении электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2)

Расчетное время эвакуации из помещения электрооборудования (рис. 3.1.1, поз.2) составляет t_рij = 0,05 мин = 3 с. Время от начала пожара до начала эвакуации людей τ_н.эij принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij + τ_н.эij = 3 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙72 = 58 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 9,7∙10^-4 год^-1∙0,001 = 9,7∙10^-7 год^-1.

Таблица 3.1.7

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в коридоре (рис. 3.1.1, поз. 3)

Расчетное время эвакуации из коридора (рис. 3.1.1, поз. 3) с учетом расчетного времени эвакуации из помещения электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2) t_рij составляет t_рij = 0,08 мин = 5 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij = 5 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙114 = 91 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 1,6∙10^-3 год^-1∙0,001 = 1,6∙10^-6 год^-1.

Таблица 3.1.8

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в тамбуре (рис. 3.1.1, поз. 4)

Расчетное время эвакуации из тамбура (рис. 3.1.1, поз. 4) с учетом расчетного времени эвакуации из помещения электрооборудования (рис. 3.1.1, поз. 2) t_рij составляет t_рij = 0,1 мин = 6 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij = 6 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙137 = 110 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 1,6∙10^-3 год^-1∙0,001 = 1,6∙10^-6 год^-1.

Сценарий №3. Очаг пожара возникает в помещении трансформаторной (поз. 5). Пламя распространяется по горючим материалам помещения (трансформаторное масло). Над очагом пожара формируется конвективная колонка. Конвективная колонка, поднимаясь над очагом пожара, достигает потолка и растекается по нему веерной струей. Формируется задымленная зона, которая распространяется по всему объему помещения. В результате распространения опасных факторов пожара блокируются опасными факторами пожара эвакуационные выходы из помещения.

Частота возникновения пожара в рассматриваемом помещении определяется с определенным запасом надежности согласно табл. П2.4 настоящего Пособия как для электростанций Q_j = 2,2∙10^-5 м^-2, что в расчете на всю площадь помещения дает:

Q_j = 2,2∙10^-5м^-2∙104 м² = 2,3∙10^-3 год^-1.

Принимаем, что площадь пролива трансформаторного масла ограничена площадью поддона, в котором находится трансформатор. Площадь поддона составляет
S = 2 м².

В соответствии с прил. 5 к настоящему Пособию горение трансформаторного масла до момента завершения эвакуации людей из здания осуществляется с неустановившееся скоростью, так как температура кипения трансформаторного масла составляет t_кип = 300 ^oC [7].

Параметры для расчета по интегральной модели принимаем следующими [10]:

– низшая теплота сгорания 42,7 МДж/кг

– удельная скорость выгорания 0,043 кг/м²∙с

– дымообразующая способность 480 Нп∙м²/кг

– потребление кислорода O₂ 1,59 кг/кг

– коэффициент полноты сгорания 0,95

– показатель степени, учитывающий изменение

массы выгорающего материала во времени 1,5.

Выделение газа:

– углекислого газа CO₂ 1,07 кг/кг

– угарного газа CO 0,122 кг/кг

Ниже приведены результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов из рассматриваемого помещения.

Таблица 3.1.9

Результаты расчета времени блокирования эвакуационных выходов в помещении трансформаторной (рис. 3.1.1, поз. 5)

Расчетное время эвакуации из помещения трансформаторной (рис. 3.1.1, поз. 5) составляет t_рij = 0,18 мин = 11 с. Время от начала пожара до начала эвакуации людей τ_н.эij принимаем как для помещения очага пожара равным 0 с. Вероятность эвакуации по эвакуационным путям составляет P_э.пij = 0,999, так как выполнено условие

t_рij + τ_н.эij = 11 с ≤ 0,8∙τ_блij = 0,8∙48 = 38 с.

Принимаем вероятность выхода из здания людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_д.вij, через аварийные выходы равной P_д.вij = 0,03. Таким образом, вероятность эвакуации людей, находящихся в рассматриваемом помещении P_эij, согласно формуле (5) равна

P_эij = 1 – (1 − P_э.пij)∙(1 − P_д.вij) = 0,999.

Принимаем вероятность эффективной работы технических средств по обеспечению пожарной безопасности рассматриваемого помещения D_ij = 0. В результате условная вероятность поражения человека Q_dij в рассматриваемом помещении при реализации данного сценария пожара согласно формуле (4) составляет

Q_dij = (1 − P_эij)∙(1 − D_ij) = 0,001.

Таким образом, имеем вклад в потенциальный пожарный риск в рассматриваемом помещении от данного сценария пожара в соответствии с формулой (3):

P_ij = Q_j∙Q_dij = 2,3∙10^-3 год^-1∙0,001 = 2,3∙10^-6 год^-1.

Таблица 3.1.10