Расчет колонны на ветровую нагрузку


Необходимость расчета колонны на ветровую нагрузку проверяли согласно [2.С.102]

(2.1)

 

где H – полная высота колонны хемосорбции, м;

Dн – расчетный наружный диаметр аппарата, м.

Расчетный наружный диаметр аппарата Dн, м, определяли согласно формуле

Dн = D + 2∙S, (2.2)

где D – внутренний диаметр кожуха аппарата, м;

S – исполнительная толщина стенки кожуха аппарата, м.

Ветровую нагрузку на i-тый участок Pi, Н, определяли согласно [2.С.104]

Pi = Pci + Pдi, (2.3)

где Pci – статическая составляющая ветровой нагрузки, Н;

Pдi – динамическая составляющая ветровой нагрузки, Н.

Статическую составляющую ветровой нагрузки на i-м участке Pci, Н, определяли согласно [2.С.104]

Pci = qHi ∙ Fi, (2.4)

где qHi - нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки, Н/м2;

Fi – площадь проекции i-го участка на плоскость, перпендикулярно направлению ветра, м2.

 

 

Рисунок 2.1 – Расчетная схема ветровых нагрузок, действующих на аппарат

 

Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки qHi, Н/м2, определяли согласно [2.С.104]

qHi = q0∙θi∙c, (2.5)

где q0 – скоростной напор ветра, Н/м2;

θi - коэффициент, учитывающий возрастание скоростного напора;

с – аэродинамический коэффициент.

Скоростной напор ветра q0, Н/м2, принимали согласно [2.С.105]

Коэффициент θi, учитывающий возрастание скоростного напора с увеличением высоты Xi, над поверхностью земли, определяли согласно [2.С.105]

(2.6)

где Xi - координаты центра тяжести i-й части колонны, м.

Аэродинамический коэффициент с принимали согласно [2.С.105]

Площадь проекции i-го участка аппарата на плоскость Fi, м2, перпендикулярную направлению ветра определяли согласно [2.С.104]

Fi = Нi ∙ Di, (2.7)

где Нi – высота i-го участка, м;

Di – диаметр i-го участка, м.

Динамическую составляющую ветровой нагрузки на i-участке Pдi, Н, определяли согласно [2.С.104]

Pдi = 0,75 ∙ Мi ∙ ξ ∙ ηi, (2.8)

где Мi – масса i-го участка аппарата, кг;

ξ – коэффициент динамичности;

ηi – приведенное ускорение центра масс i-го участка, м/с2.

Массу i-го участка аппарата Мi, кг, определяли

М = Мк + Мв, (2.9)

где Мк – масса корпуса аппарата, кг;

Мв – масса воды в колонне при испытаниях, кг.

Массу воды в аппарате при гидравлических испытаниях Мв определяли согласно

Мв = (Нц ∙ π ∙ D2/4 + 2∙Vд) ∙ Q, (2.10)

где Нц – высота цилиндрической части колонны, м;

D - внутренний диаметр колонны, м;

Vд - объем эллиптического днища, м3;

Q - плотность воды, кг/м3.

Масса i-го участка аппарата Мi, кг, определяли

(2.11)

где М – масса аппарата, кг;

Нi – высота i-го участка аппарата, м;

Н – высота аппарата, м.

Вес аппарата Q, H, определяли согласно [2.С.106]

Q = M ∙ g, (2.12)

где М – полная масса аппарата, кг;

g – ускорение свободного падения, м/с2.

Параметр ε определяли согласно [2.С.104]

(2.13)

где Т – период собственных колебаний аппарата, с;

q0 – скоростной напор ветра, Н/м2,

Е – модуль продольной упругости материала корпуса аппарата, МПа.

Период собственных колебаний аппарата Т, с, определяли согласно [2.С.105]

(2.14)

где Н – высота аппарата, м;

Qmax – максимальный вес аппарата, Н;

g – ускорение свободного падения, м/с2.

Е – модуль продольной упругости материала корпуса аппарата, МПа;

I – экваториальный момент инерции площади поперечного сечения стенки корпуса аппрата, м4;

φ0 - угол поворота опорного сечения фундамента, (МН∙м)-1

Модуль продольной упругости материала корпуса аппарата Е, МПа, принимали согласно [3.С.285]

Экваториальный момент инерции I, м4, площади поперечного сечения стенки корпуса аппрата определяли согласно [2.С.105]

(2.15)

где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;

Dв – внутренний диаметр корпуса аппарата, м.

Угол поворота опорного сечения фундамента φ0, (МН∙м)-1, определяли согласно [2.С.106]

(2.16)

где Сф – коэффициент упругого неравномерного сжатия грунта, МН/м3;

Iф - экваториальный момент инерции площади подошвы фундамента, м4.

Коэффициент упругого неравномерного сжатия грунта Сϕ, МН/м3, принимали согласно [2.С.106]

Для цилиндрического аппарата внутренний D1 и наружный D2 диаметры опорного фундаментного кольца определяли согласно [2.С.106]

D1 = Dн(1-0,65∙k0), (2.17)

 

D2 = Dн(1+1,35∙k0), (2.18)

где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;

k0 – коэффициент.

Коэффициент k0 принимали согласно [2.С.108]

Экваториальный момент инерции площади подошвы фундамента Iф, м4, определяли согласно [2.С.106]

(2.19)

где D2 - наружный диаметр фундаментного кольца аппарата, м;

Коэффициент динамичности ξ принимали согласно [2.С.105]

Относительную координату центра тяжести участка αi определяли согласно [2.С.106]

αi = Хi/Н, (2.20)

где Хi – высота до середины i-го участка над поверхностью земли, м;

Н – высота аппарата, м.

Коэффициент Аi определяли согласно [2.С.106]

(2.21)

где αi - относительная координата центра тяжести участка.

Относительное перемещение центра масс i-го участка ki, м, определяли согласно [2.С.106]

(2.22)

где j – коэффициент;

Н – высота аппарата, м;

Е – модуль продольной упругости материала корпуса аппарата, МПа;

φ0 - угол поворота опорного сечения фундамента, (МН∙м)-1;

αi - относительная координата центра тяжести участка;

Аi – коэффициент;

I1 - экваториальный момент инерции площади поперечного сечения стенки верхней части корпуса аппарата, м4.

Коэффициент j для корпуса с постоянным моментом инерции по высоте принимали согласно [2.С.106]

Приведенное ускорение центра масс i-го участка ηi, м/с2, определяли согласно [2.С.107]

(2.23)

где ki - относительное перемещение центра масс i-го участка, м;

mi – коэффициент пульсации скоростного напора ветра;

Pci – статическая составляющая ветровой нагрузки, Н;

Мi – масса i-го участка аппарата, кг.

Коэффициент пульсации скоростного напора ветра mi определяли согласно [2.С.105]

Ветровой момент Мв, (МН∙м), действующий на аппарат относительно опорной поверхности определяли согласно [2.С.107]

(2.24)

 

где Р1234 – ветровая нагрузка, действующая соответственно на 1-й, 2-й, 3-й и 4-й участки, МН;

Н1234 – высота соответственно 1-го, 2-го, 3-го и 4-го участков, м.

Момент от действия ветровых и весовых сил М определяли согласно [2.С.102]

М = 0,6∙Мвэ, (2.25)

где Мв - ветровой момент, Н∙м;

Мэ – момент от эксцентрично расположенной нагрузки, Н∙м.

Опорную площадь фундаментального кольца F, м2, определяли согласно [2.С.102]

(2.26)

где D2 – наружный диаметр опорного фундаментного кольца, м;

D1 – внутренний диаметр опорного фундаментного кольца, м.

Момент сопротивления изгибу опорной площади фундаментного кольца W, м3, определяли согласно [2.С.108]

(2.27)

где D2 – наружный диаметр опорного фундаментного кольца, м;

D1 – внутренний диаметр опорного фундаментного кольца, м.

Максимальное напряжение на опорной поверхности фундаментного кольца σmax, МПа, определяли согласно [2.С.107]

(2.28)

где Qmax – максимальный вес аппарата, МН;

F – опорная площадь фундаментного кольца, м2;

M – ветровой момент, МН∙м;

W – момент сопротивления изгибу опорной площади фундаментного кольца, м3.

Материал фундамента принимали согласно [1.С.302],. применимость материала фундамента проверяли согласно [2.С.108]

σmax < [σ], (2.29)

где [σ] – допускаемое напряжение на сжатие, МПа.

Толщину фундаментного кольца δк, м, определяли согласно [2.С.108]

(2.30)

где φ – коэффициент, учитывающий увеличение жесткости конструкции кольца;

b – длина выступающей части кольца, м;

σmax – максимальное напряжение на опорной поверхности фундаментного кольца, МПа;

σ – напряжение в кольце, МПа.

Коэффициент, учитывающий увеличение жесткости конструкции кольца, φ приняли согласно [2.С.108]

Ширину выступающей части кольца b, м, определяли по формуле согласно [2.С.103] и [1.С.284]

b = 0,5(D2 – DH), (2.31)

где D2 – наружный диаметр опорного фундаментного кольца, м;

DH – наружный диаметр корпуса аппарата, м.

С целью расчета аппарата на устойчивость против опрокидывания определяли минимальное напряжение на опорную площадь поверхности фундаментного кольца σmin, МПа, согласно [2.С.109]

(2.32)

где Qmin – минимальный вес аппарата, МН;

F – опорная площадь фундаментного кольца, м2;

M – ветровой момент, МН∙м;

W – момент сопротивления изгибу опорной площади фундаментного кольца, м3.

Минимальный вес аппарата Qmin определяли согласно [2.С.106]

Qmin = Мk ∙ g, (2.33)

где Мк – масса корпуса аппарата, кг;

g – ускорение свободного падения, м/с2.

Опрокидывающий момент от действия ветровых и весовых нагрузок М, Н∙м, определяли согласно [2.С.102]

М = Мв ∙ Dн / Dи + Мэ, (2.34)

где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;

Dи – наружный диаметр аппарата с изоляцией, м;

Мв - ветровой момент, Н∙м;

Мэ – момент от эксцентрично приложенных нагрузок, Н∙м.

Наружный диаметр аппарата с изоляцией Dи, м, принимали:

Dи = Dн.

где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;

Нагрузку на наиболее нагруженный болт Pб, Н, определяли согласно [2.С.110]

(2.35)

где σmin - минимальное напряжение на опорную площадь поверхности фундаментного кольца, Па;

F – опорная площадь фундаментного кольца, м2;

n – число фундаментных болтов, шт.

Число фундаментных болтов n, шт, приняли согласно [2.С.110]

Внутренний диаметр резьбы фундаментного болта d0, м, определяли согласно [2.С.110]

(2.36)

где Pб - нагрузку на наиболее нагруженный болт, Н;

[σ] – допускаемое напряжение на растяжение при температуре плюс 200С, Па;

С – прибавка на атмосферную коррозию, м.

Принимаем материал фундаментных болтов.

Допускаемое напряжение [σ], МПа, на растяжение при температуре 200С приняли согласно [3.С.93]

Напряжение в сплошном сварном шве σс, МПа, определяли согласно [2.С.113]

(2.37)

где Qmax – максимальный вес аппарата, МН;

fc – площадь опасного сечения сварного шва, м2;

М – изгибающий момент относительно сечения сварного шва от ветровых нагрузок, МН∙м;

Wc – момент сопротивления сварного шва изгибу, м3.

Площадь опасного сечения сварного шва fc, м2, определяли согласно [2.С.114]

(2.38)

где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;

s – толщина опорной обечайки, м.

Изгибающий момент относительно сечения сварного шва М принимали:

М = М,

где М – изгибающий момент от действия ветровых и весовых нагрузок.

Момент сопротивления сварного шва изгибу Wc, м3, определяли согласно [2.С.114]

Wc = 0,8 ∙ 0,7 ∙ s ∙ , (2.39)

где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;

s – толщина опорной обечайки, м.

Напряжение на сварном шве при работе на срез проверяли согласно [2.С.114]

σс ≤ 0,8 ∙ φ ∙ [σ], (2.40)

где φ - коэффициент прочности сварного шва;

[σ] – допускаемое напряжение растяжения для основного металла, МПа. [1.С.11]

Коэффициент прочности сварного шва φ приняли согласно [2.С.114]

σ0 = Qmax / F0 + M/ W0, (2.41)

где Qmax – максимальный вес аппарата, МН;

М – изгибающий момент от действия ветровых и весовых нагрузок, Н∙м;

F0 – площадь сечения стенки опорной части, м2;

W0 – момент сопротивления изгибу сечения опорной части, м3.

Площадь сечения стенки опорной части F0 определяли согласно [2.С.114]

F0 = (π∙D – 1,1∙d)∙S, (2.42)

где D – внутренний диаметр опорной части, м;

d – диаметр выреза в опорной обечайке, м;

S - толщина опорной обечайки, м.

Момент сопротивления изгибу сечения опорной части W0 определяли согласно [2.С.114]

W0 = π/4∙D2∙S(π∙D-1,1∙d)/(π∙D), (2.43)

где D – внутренний диаметр опорной части, м;

d – диаметр выреза в опорной обечайке, м;

S - толщина опорной обечайки, м.

Максимальное напряжение сжатия σ0 согласно [2.С.114]

σ0 ≤ 0,8σт, (2.44)

где σт – предел текучести при температуре плюс 200С.

Обеспечение устойчивости цилиндрической формы стенки проверяли согласно [2.С.115]

(2.45)

где Q – осевая сжимающая сила, Н;

Qдоп - допускаемая осевая сжимающая сила, Н;

M – изгибающий момент, Н∙м;

Mдоп – допускаемый изгибающий момент, Н∙м.

Осевую сжимающую силу Q, Н, принимали согласно [2.С.115]

Q = Qmax,

где Qmax – максимальный вес аппарата.

Допускаемую осевую сжимающую силу Qдоп, Н, определяли согласно [2.С.115]

Qдоп = π∙D(s-C)∙φc∙[σ], (2.46)

где D – внутренний диаметр обечайки, м;

S - толщина опорной обечайки, м;

С – прибавка на коррозию, м;

φc – коэффициент уменьшения допускаемого напряжения;

[σ] - нормативное допускаемого напряжение, Па.

Коэффициент уменьшения допускаемого напряжения φc определяли согласно [2.С.115]

D/[2(S-C)] < 0,18∙Е/σт, (2.47)

где D – внутренний диаметр обечайки, м;

S - толщина опорной обечайки, м;

С – прибавка на коррозию, м;

Е – модуль упругости материала обечайки, МПа;

σт – предел текучести материала обечайки, МПа.

Коэффициент уменьшения допускаемого напряжения φc определяли согласно [2.С.115]

(2.48)

где σт – предел текучести при температуре плюс 200С, МПа;

Е – модуль продольной упругости, МПа;

D – внутренний диаметр обечайки, м;

S - толщина опорной части, м;

С – прибавка на коррозию, м.

Применимость формулы для определения допускаемого изгибающего момента Мдоп, Н∙м, проверяли согласно [2.С.115]

D/[2(S-C)] < 0,23∙Е/σт, (2.49)

где D – внутренний диаметр обечайки, м;

S - толщина опорной части обечайки, м;

С – прибавка на коррозию, м;

Е – модуль упругости материала обечайки, МПа;

σт – предел текучести материала обечайки, МПа.

Коэффициент φи определяли согласно [2.С.115]

(2.50)

где σт – предел текучести при температуре плюс 200С, МПа;

Е – модуль продольной упругости, МПа;

D – внутренний диаметр обечайки, м;

S - толщина опорной части, м;

С – прибавка на коррозию, м.

Допускаемый изгибающий момент Мдоп, Н∙м, определяли согласно [2.С.115]

Мдоп = 0,785∙φи∙[σ]∙D2(s-C), (2.51)

где D – внутренний диаметр обечайки, м;

S - толщина опорной части, м;

С – прибавка на коррозию, м;

φи – коэффициент;

[σ] - нормативное допускаемое напряжение, Па.

 



Дата добавления: 2016-05-31; просмотров: 4038;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.048 сек.