Расчет колонны на ветровую нагрузку
Необходимость расчета колонны на ветровую нагрузку проверяли согласно [2.С.102]
(2.1)
где H – полная высота колонны хемосорбции, м;
Dн – расчетный наружный диаметр аппарата, м.
Расчетный наружный диаметр аппарата Dн, м, определяли согласно формуле
Dн = D + 2∙S, (2.2)
где D – внутренний диаметр кожуха аппарата, м;
S – исполнительная толщина стенки кожуха аппарата, м.
Ветровую нагрузку на i-тый участок Pi, Н, определяли согласно [2.С.104]
Pi = Pci + Pдi, (2.3)
где Pci – статическая составляющая ветровой нагрузки, Н;
Pдi – динамическая составляющая ветровой нагрузки, Н.
Статическую составляющую ветровой нагрузки на i-м участке Pci, Н, определяли согласно [2.С.104]
Pci = qHi ∙ Fi, (2.4)
где qHi - нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки, Н/м2;
Fi – площадь проекции i-го участка на плоскость, перпендикулярно направлению ветра, м2.
Рисунок 2.1 – Расчетная схема ветровых нагрузок, действующих на аппарат
Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки qHi, Н/м2, определяли согласно [2.С.104]
qHi = q0∙θi∙c, (2.5)
где q0 – скоростной напор ветра, Н/м2;
θi - коэффициент, учитывающий возрастание скоростного напора;
с – аэродинамический коэффициент.
Скоростной напор ветра q0, Н/м2, принимали согласно [2.С.105]
Коэффициент θi, учитывающий возрастание скоростного напора с увеличением высоты Xi, над поверхностью земли, определяли согласно [2.С.105]
(2.6)
где Xi - координаты центра тяжести i-й части колонны, м.
Аэродинамический коэффициент с принимали согласно [2.С.105]
Площадь проекции i-го участка аппарата на плоскость Fi, м2, перпендикулярную направлению ветра определяли согласно [2.С.104]
Fi = Нi ∙ Di, (2.7)
где Нi – высота i-го участка, м;
Di – диаметр i-го участка, м.
Динамическую составляющую ветровой нагрузки на i-участке Pдi, Н, определяли согласно [2.С.104]
Pдi = 0,75 ∙ Мi ∙ ξ ∙ ηi, (2.8)
где Мi – масса i-го участка аппарата, кг;
ξ – коэффициент динамичности;
ηi – приведенное ускорение центра масс i-го участка, м/с2.
Массу i-го участка аппарата Мi, кг, определяли
М = Мк + Мв, (2.9)
где Мк – масса корпуса аппарата, кг;
Мв – масса воды в колонне при испытаниях, кг.
Массу воды в аппарате при гидравлических испытаниях Мв определяли согласно
Мв = (Нц ∙ π ∙ D2/4 + 2∙Vд) ∙ Q, (2.10)
где Нц – высота цилиндрической части колонны, м;
D - внутренний диаметр колонны, м;
Vд - объем эллиптического днища, м3;
Q - плотность воды, кг/м3.
Масса i-го участка аппарата Мi, кг, определяли
(2.11)
где М – масса аппарата, кг;
Нi – высота i-го участка аппарата, м;
Н – высота аппарата, м.
Вес аппарата Q, H, определяли согласно [2.С.106]
Q = M ∙ g, (2.12)
где М – полная масса аппарата, кг;
g – ускорение свободного падения, м/с2.
Параметр ε определяли согласно [2.С.104]
(2.13)
где Т – период собственных колебаний аппарата, с;
q0 – скоростной напор ветра, Н/м2,
Е – модуль продольной упругости материала корпуса аппарата, МПа.
Период собственных колебаний аппарата Т, с, определяли согласно [2.С.105]
(2.14)
где Н – высота аппарата, м;
Qmax – максимальный вес аппарата, Н;
g – ускорение свободного падения, м/с2.
Е – модуль продольной упругости материала корпуса аппарата, МПа;
I – экваториальный момент инерции площади поперечного сечения стенки корпуса аппрата, м4;
φ0 - угол поворота опорного сечения фундамента, (МН∙м)-1
Модуль продольной упругости материала корпуса аппарата Е, МПа, принимали согласно [3.С.285]
Экваториальный момент инерции I, м4, площади поперечного сечения стенки корпуса аппрата определяли согласно [2.С.105]
(2.15)
где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;
Dв – внутренний диаметр корпуса аппарата, м.
Угол поворота опорного сечения фундамента φ0, (МН∙м)-1, определяли согласно [2.С.106]
(2.16)
где Сф – коэффициент упругого неравномерного сжатия грунта, МН/м3;
Iф - экваториальный момент инерции площади подошвы фундамента, м4.
Коэффициент упругого неравномерного сжатия грунта Сϕ, МН/м3, принимали согласно [2.С.106]
Для цилиндрического аппарата внутренний D1 и наружный D2 диаметры опорного фундаментного кольца определяли согласно [2.С.106]
D1 = Dн(1-0,65∙k0), (2.17)
D2 = Dн(1+1,35∙k0), (2.18)
где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;
k0 – коэффициент.
Коэффициент k0 принимали согласно [2.С.108]
Экваториальный момент инерции площади подошвы фундамента Iф, м4, определяли согласно [2.С.106]
(2.19)
где D2 - наружный диаметр фундаментного кольца аппарата, м;
Коэффициент динамичности ξ принимали согласно [2.С.105]
Относительную координату центра тяжести участка αi определяли согласно [2.С.106]
αi = Хi/Н, (2.20)
где Хi – высота до середины i-го участка над поверхностью земли, м;
Н – высота аппарата, м.
Коэффициент Аi определяли согласно [2.С.106]
(2.21)
где αi - относительная координата центра тяжести участка.
Относительное перемещение центра масс i-го участка ki, м, определяли согласно [2.С.106]
(2.22)
где j – коэффициент;
Н – высота аппарата, м;
Е – модуль продольной упругости материала корпуса аппарата, МПа;
φ0 - угол поворота опорного сечения фундамента, (МН∙м)-1;
αi - относительная координата центра тяжести участка;
Аi – коэффициент;
I1 - экваториальный момент инерции площади поперечного сечения стенки верхней части корпуса аппарата, м4.
Коэффициент j для корпуса с постоянным моментом инерции по высоте принимали согласно [2.С.106]
Приведенное ускорение центра масс i-го участка ηi, м/с2, определяли согласно [2.С.107]
(2.23)
где ki - относительное перемещение центра масс i-го участка, м;
mi – коэффициент пульсации скоростного напора ветра;
Pci – статическая составляющая ветровой нагрузки, Н;
Мi – масса i-го участка аппарата, кг.
Коэффициент пульсации скоростного напора ветра mi определяли согласно [2.С.105]
Ветровой момент Мв, (МН∙м), действующий на аппарат относительно опорной поверхности определяли согласно [2.С.107]
(2.24)
где Р1,Р2,Р3,Р4 – ветровая нагрузка, действующая соответственно на 1-й, 2-й, 3-й и 4-й участки, МН;
Н1,Н2,Н3,Н4 – высота соответственно 1-го, 2-го, 3-го и 4-го участков, м.
Момент от действия ветровых и весовых сил М определяли согласно [2.С.102]
М = 0,6∙Мв+Мэ, (2.25)
где Мв - ветровой момент, Н∙м;
Мэ – момент от эксцентрично расположенной нагрузки, Н∙м.
Опорную площадь фундаментального кольца F, м2, определяли согласно [2.С.102]
(2.26)
где D2 – наружный диаметр опорного фундаментного кольца, м;
D1 – внутренний диаметр опорного фундаментного кольца, м.
Момент сопротивления изгибу опорной площади фундаментного кольца W, м3, определяли согласно [2.С.108]
(2.27)
где D2 – наружный диаметр опорного фундаментного кольца, м;
D1 – внутренний диаметр опорного фундаментного кольца, м.
Максимальное напряжение на опорной поверхности фундаментного кольца σmax, МПа, определяли согласно [2.С.107]
(2.28)
где Qmax – максимальный вес аппарата, МН;
F – опорная площадь фундаментного кольца, м2;
M – ветровой момент, МН∙м;
W – момент сопротивления изгибу опорной площади фундаментного кольца, м3.
Материал фундамента принимали согласно [1.С.302],. применимость материала фундамента проверяли согласно [2.С.108]
σmax < [σ], (2.29)
где [σ] – допускаемое напряжение на сжатие, МПа.
Толщину фундаментного кольца δк, м, определяли согласно [2.С.108]
(2.30)
где φ – коэффициент, учитывающий увеличение жесткости конструкции кольца;
b – длина выступающей части кольца, м;
σmax – максимальное напряжение на опорной поверхности фундаментного кольца, МПа;
σ – напряжение в кольце, МПа.
Коэффициент, учитывающий увеличение жесткости конструкции кольца, φ приняли согласно [2.С.108]
Ширину выступающей части кольца b, м, определяли по формуле согласно [2.С.103] и [1.С.284]
b = 0,5(D2 – DH), (2.31)
где D2 – наружный диаметр опорного фундаментного кольца, м;
DH – наружный диаметр корпуса аппарата, м.
С целью расчета аппарата на устойчивость против опрокидывания определяли минимальное напряжение на опорную площадь поверхности фундаментного кольца σmin, МПа, согласно [2.С.109]
(2.32)
где Qmin – минимальный вес аппарата, МН;
F – опорная площадь фундаментного кольца, м2;
M – ветровой момент, МН∙м;
W – момент сопротивления изгибу опорной площади фундаментного кольца, м3.
Минимальный вес аппарата Qmin определяли согласно [2.С.106]
Qmin = Мk ∙ g, (2.33)
где Мк – масса корпуса аппарата, кг;
g – ускорение свободного падения, м/с2.
Опрокидывающий момент от действия ветровых и весовых нагрузок М, Н∙м, определяли согласно [2.С.102]
М = Мв ∙ Dн / Dи + Мэ, (2.34)
где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;
Dи – наружный диаметр аппарата с изоляцией, м;
Мв - ветровой момент, Н∙м;
Мэ – момент от эксцентрично приложенных нагрузок, Н∙м.
Наружный диаметр аппарата с изоляцией Dи, м, принимали:
Dи = Dн.
где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;
Нагрузку на наиболее нагруженный болт Pб, Н, определяли согласно [2.С.110]
(2.35)
где σmin - минимальное напряжение на опорную площадь поверхности фундаментного кольца, Па;
F – опорная площадь фундаментного кольца, м2;
n – число фундаментных болтов, шт.
Число фундаментных болтов n, шт, приняли согласно [2.С.110]
Внутренний диаметр резьбы фундаментного болта d0, м, определяли согласно [2.С.110]
(2.36)
где Pб - нагрузку на наиболее нагруженный болт, Н;
[σ] – допускаемое напряжение на растяжение при температуре плюс 200С, Па;
С – прибавка на атмосферную коррозию, м.
Принимаем материал фундаментных болтов.
Допускаемое напряжение [σ], МПа, на растяжение при температуре 200С приняли согласно [3.С.93]
Напряжение в сплошном сварном шве σс, МПа, определяли согласно [2.С.113]
(2.37)
где Qmax – максимальный вес аппарата, МН;
fc – площадь опасного сечения сварного шва, м2;
М’ – изгибающий момент относительно сечения сварного шва от ветровых нагрузок, МН∙м;
Wc – момент сопротивления сварного шва изгибу, м3.
Площадь опасного сечения сварного шва fc, м2, определяли согласно [2.С.114]
(2.38)
где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;
s – толщина опорной обечайки, м.
Изгибающий момент относительно сечения сварного шва М’ принимали:
М’ = М,
где М – изгибающий момент от действия ветровых и весовых нагрузок.
Момент сопротивления сварного шва изгибу Wc, м3, определяли согласно [2.С.114]
Wc = 0,8 ∙ 0,7 ∙ s ∙ , (2.39)
где Dн – наружный диаметр корпуса аппарата, м;
s – толщина опорной обечайки, м.
Напряжение на сварном шве при работе на срез проверяли согласно [2.С.114]
σс ≤ 0,8 ∙ φ ∙ [σ], (2.40)
где φ - коэффициент прочности сварного шва;
[σ] – допускаемое напряжение растяжения для основного металла, МПа. [1.С.11]
Коэффициент прочности сварного шва φ приняли согласно [2.С.114]
σ0 = Qmax / F0 + M/ W0, (2.41)
где Qmax – максимальный вес аппарата, МН;
М – изгибающий момент от действия ветровых и весовых нагрузок, Н∙м;
F0 – площадь сечения стенки опорной части, м2;
W0 – момент сопротивления изгибу сечения опорной части, м3.
Площадь сечения стенки опорной части F0 определяли согласно [2.С.114]
F0 = (π∙D – 1,1∙d)∙S, (2.42)
где D – внутренний диаметр опорной части, м;
d – диаметр выреза в опорной обечайке, м;
S - толщина опорной обечайки, м.
Момент сопротивления изгибу сечения опорной части W0 определяли согласно [2.С.114]
W0 = π/4∙D2∙S(π∙D-1,1∙d)/(π∙D), (2.43)
где D – внутренний диаметр опорной части, м;
d – диаметр выреза в опорной обечайке, м;
S - толщина опорной обечайки, м.
Максимальное напряжение сжатия σ0 согласно [2.С.114]
σ0 ≤ 0,8σт, (2.44)
где σт – предел текучести при температуре плюс 200С.
Обеспечение устойчивости цилиндрической формы стенки проверяли согласно [2.С.115]
(2.45)
где Q – осевая сжимающая сила, Н;
Qдоп - допускаемая осевая сжимающая сила, Н;
M – изгибающий момент, Н∙м;
Mдоп – допускаемый изгибающий момент, Н∙м.
Осевую сжимающую силу Q, Н, принимали согласно [2.С.115]
Q = Qmax,
где Qmax – максимальный вес аппарата.
Допускаемую осевую сжимающую силу Qдоп, Н, определяли согласно [2.С.115]
Qдоп = π∙D(s-C)∙φc∙[σ], (2.46)
где D – внутренний диаметр обечайки, м;
S - толщина опорной обечайки, м;
С – прибавка на коррозию, м;
φc – коэффициент уменьшения допускаемого напряжения;
[σ] - нормативное допускаемого напряжение, Па.
Коэффициент уменьшения допускаемого напряжения φc определяли согласно [2.С.115]
D/[2(S-C)] < 0,18∙Е/σт, (2.47)
где D – внутренний диаметр обечайки, м;
S - толщина опорной обечайки, м;
С – прибавка на коррозию, м;
Е – модуль упругости материала обечайки, МПа;
σт – предел текучести материала обечайки, МПа.
Коэффициент уменьшения допускаемого напряжения φc определяли согласно [2.С.115]
(2.48)
где σт – предел текучести при температуре плюс 200С, МПа;
Е – модуль продольной упругости, МПа;
D – внутренний диаметр обечайки, м;
S - толщина опорной части, м;
С – прибавка на коррозию, м.
Применимость формулы для определения допускаемого изгибающего момента Мдоп, Н∙м, проверяли согласно [2.С.115]
D/[2(S-C)] < 0,23∙Е/σт, (2.49)
где D – внутренний диаметр обечайки, м;
S - толщина опорной части обечайки, м;
С – прибавка на коррозию, м;
Е – модуль упругости материала обечайки, МПа;
σт – предел текучести материала обечайки, МПа.
Коэффициент φи определяли согласно [2.С.115]
(2.50)
где σт – предел текучести при температуре плюс 200С, МПа;
Е – модуль продольной упругости, МПа;
D – внутренний диаметр обечайки, м;
S - толщина опорной части, м;
С – прибавка на коррозию, м.
Допускаемый изгибающий момент Мдоп, Н∙м, определяли согласно [2.С.115]
Мдоп = 0,785∙φи∙[σ]∙D2(s-C), (2.51)
где D – внутренний диаметр обечайки, м;
S - толщина опорной части, м;
С – прибавка на коррозию, м;
φи – коэффициент;
[σ] - нормативное допускаемое напряжение, Па.
Дата добавления: 2016-05-31; просмотров: 4026;