Последовательность расчета и подбора кожухотрубчатого теплообменника

Рассмотрим последовательность расчета и подбора кожухотрубчатого теплообменного аппарата для нагрева органической жидкости от начальной t_2н до конечной t_2к температуры при расходе жидкости G₂ (кг/с).

В качестве горячего теплоносителя выбираем насыщенный водяной пар давлением Р (МПа) при степени сухости х.

По таблице 1 принимаем тип аппарата, выбираем материал труб – сталь; аппарат вертикальный. Нагреваемая жидкость подается в трубы, пар – в межтрубное пространство.

По таблицам теплофизических свойств нагреваемой жидкости при t_2ср = 0,5^.( t_2н+ t_2к ) определяем плотность r₂ (кг/м³), теплоемкость С₂ (кДж/(кг^.град)), вязкость m ₂ (Па^.с), теплопроводность l₂ (Вт/(м^2.град)) [1].

По таблице I приложения по давлению Р (МПа) определяем температуру насыщения пара t_1н = t_1к = t_s и удельную теплоту конденсации r (кДж/кг).

По таблице теплофизических свойств воды на линии насыщения (таблица II приложения) при t_s определяем свойства конденсата: плотность r (кг/м³), теплопроводность (Вт/(м^.град)), вязкость m (Па^.с) [1].

Расчет кожухотрубчатого аппарата проводится следующим образом:

1 Определяем тепловую нагрузку аппарата

Q₂ = G₂ ^. C₂ ^. ( t_2к – t_2н), кВт;

2 По уравнению теплового баланса (6) определяем расход насыщенного водяного пара

, кг/с;

3 При теплообмене между теплоносителями насыщенный водяной пар конденсируется при постоянной температуре t_s; поэтому схема движения теплоносителей не влияет на величину средней разности температур. Dt_ср определяем либо по уравнению (10), либо (11). Расчетная схема для определения Dt_б и Dt_м изображена на рисунке 31 d.

4 По таблице 3 принимаем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи К_ор с учетом вида теплоносителей и характера их движения (в данном примере – от конденсирующегося водяного пара к органической жидкости при ее вынужденном движении);

5 По уравнению (18) рассчитываем ориентировочную площадь поверхности нагрева

, м²;

6 Принимаем диаметр труб (20´2,0 мм или 25´2,0 мм; первая цифра обозначает наружный диаметр трубы d_н, вторая – толщину стенки d. Тогда внутренний диаметр трубы d_вн = d_н – 2^.d, мм) и длину труб l (l = 2,0; 3,0; 4,0; 6,0 м в соответствии с ГОСТом на принятый к расчету аппарат.

7 Определяем общее число труб аппаратов, шт

;

8 Число труб n₁ (шт) на один ход определяем из условия турбулентного режима движения жидкости (Re = 10 000 – 20 000). Например, ориентировочно принимаем Re_{2 ор} = 15 000. Тогда

;

9 Рассчитываем число ходов трубного пространства аппарата

;

10 По рассчитанным величинам F_ор, n, z и выбранным размерам труб (d_вн и l) в соответствии с ГОСТом подбираем аппарат с наиболее близкими параметрами: F_норм, м²; n; z;

11 Проводим проверку выбранного аппарата, определив коэффициенты теплоотдачи со стороны конденсирующегося водяного пара (a₁) и нагреваемой жидкости (a₂) по критериальным уравнениям соответствующего вида и коэффициент теплопередачи К по уравнению (14);

12 Уточняем поверхность теплопередачи (F_расч, м²) по уравнению

;

13 Определяем запас поверхности нагрева D, %

.

Если запас поверхности нагрева D достаточен, то аппарат выбран правильно. В противном случае расчет повторяют, приняв другой режим движения, размеры труб и др.

При выполнении расчета (пункт 10) может оказаться, что для заданных исходных величин подходят несколько нормализованных аппаратов. В этом случае необходимо проверить возможность применения каждого из них. Сопоставление конкурентно-способных аппаратов проводят с учетом их массы (таблица X приложения) и гидравлического сопротивления.