Коэффициент сохранения теплоты

φ=1-q₅/100, (2.34)

где q₅ — потери теплоты в окружающую среду, %.

Теоретическая температура горения топлива в топке(θ_т) пред­ставляет собой температуру, до которой нагрелись бы продукты сгорания, если бы на их нагрев пошла вся теплота, введенная в топку, за вычетом потерь теплоты от химической неполноты сгорания топлива и физической теплоты шлака.

Зная полезное тепловыделение Q_т в топке, теоретическую температуру горения (°С) определяют по формуле

, (2.35)

где V , V , V — теоретические объемы продуктов сгорания топлива, м³/кг; c , с , c , с — средние объемные теплоем­кости углекислоты, азота, водяных паров и воздуха, кДж/(м³·К).

В формуле (2.35) неизвестны значения θ_т, c , с , c , с . Поэтому θ_т определяют с помощью Iθ-диаграммы для продуктов сгорания (см. рис. 1.1): находят температуру θ_т, при которой энтальпия продуктов сгорания I_m будет равна полезному тепло­выделению Q_m.

Температура газов (°С) на выходе из топки

, (2.36)

где T_т — абсолютная теоретическая температура горения топ­лива в топке, К; М — расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топ­ке: при слоевом сжигании твердых топлив M=0,3...0,5, при фа­кельном сжигании жидких и газообразных топлив М=0,05; ζ — условный коэффициент загрязнения лучевоспринимающих поверхностей (для гладкотрубных экранов он принимается: 0,6 — при сжигании твердых топлив; 0,55 — при сжигании мазу­та; 0,65 — при сжигании газообразных топлив); а_т=0,2... ...0,9 — степень черноты топки; Н_л — лучевоспринимающая по­верхность нагрева, м²; φ — коэффициент сохранения теплоты; В_р — расчетный расход топлива, кг/с; Vc_p — средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 кг (1 м³) топлива в интерва­ле температур θ_т—θ , кДж/(кг·К).

Лучевоспринимающая поверхность (м²) нагрева топки

, (2.37)

где Т — абсолютная температура газов на выходе из топки, К.

Задача 2.38. Определить полезное тепловыделение в топке котельного агрегата, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава: С^р=28,7%; Н^р=2,2%; S =2,7%; N^p=0,6%; О^р=8,6%; А^р=25,2%; W^p=32,0%, если известны температура топлива на входе в топку t_т=20°С, температура воздуха в котельной t_в=30°С, температура горячего воздуха t_гв=300°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,3, присос воздуха в топоч­ной камере Δα_т=0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄=3%, объем рециркулирующих uгазов V_рц=1,1 м³/кг, температура рециркулирующих газов θ_рц=1000°С и средняя объемная теплоемкость рециркулирующих газов с =1,415 кДж/(м3К).

Ответ: Q_т=13551 кДж/кг.

Задача 2.39.Определить, на сколько изменится полезное тепловыделение в топке котельного агрегата за счет подачи к горелкам предварительно подогретого воздуха, если известны температура воздуха в котельной t_в=30°С, температура горячего воздуха t_гв=250°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,15, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=1%. Котельный агрегат работает на природном газе Саратовского месторождения состава: СО₂=0,8%; СН₄=84,5%; С₂Н₆=3,8%; С₃Н₈=1,9%; С₄Н₁₀=0,9%; С₅Н₁₂=0,3%; N₂=7,8%.

Ответ: ΔQ_т=3027 кДж/м3.

Задача 2.40.Определить теоретическую температуру горения топлива в топке котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д состава: С^р=49,3%; Н^р=3,6%; S =3,0%; N^p=l,0%; О^р=8,3%; A^р=21,8%; W^p=13,0%,если известны температура воздуха в котельной t_в=30°C, температура горячего воздуха t_гв=295°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,3, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃= 0,5%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄=3% и поте­ри теплоты с физической теплотой шлака q₆=0,5%.

Решение: Низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива определяем по формуле (1.12):

Q =338C^p+1025H^p-108,5(O^p-S )-25W^p=338·49,3+1025·3,6-108,5(8,3-3,0)-25·13,0=
=19453 кДж/кг.

Теоретически необходимый объем воздуха, по (1.27),

V⁰=0,089C^p+0,226H^p+0,033(S -O^p)=0,089·49,3+0,266·3,6+0,033(3,0-8,3)=5,17 м³/кг.

Теплоту, вносимую в топку воздухом, подогретым вне котлоагрегата, определяем по формуле (2.7):

Q_в.вн=α_тV⁰c Δt_в=1,2·5,17·1,33·265=2187кДж/кг.

Располагаемую теплоту находим по формуле (2.3):

Q =Q +Q_в.вн=19453+2187=21640 кДж/кг.

Теплоту, вносимую в топку с воздухом, определяем по (2.32)

Q =(α_т-Δα_т)V⁰(сθ)_гв+Δα_тV⁰(сθ)_хв=(1,2-0,05)5,17·396+0,05·5,17·40=2364 кДж/кг.

Значения энтальпий (сθ)_гв и (сθ)_хв находим по табл. 1 (см. Приложение).

Полезное тепловьвделение в топке, по формуле (2.31),

=
= 21 601 кДж/кг.

Зная полезное тепловьвделение в топке, определяем теоретическую температуру горения с помощью Iθ-диаграммы. Для этого задаем два значения температуры газов (1400 и 2000°С) и вычисляем для них энтальпии продуктов сгорания.

Объем трехатомных газов, по формуле (1.33),

V_ROг=0,0187(C^P+0,375S )=0,0187(49,3+0,375·3,0)=0,94 м³/кг.

Теоретический объем азота, по формуле (1.32),

=4,09 м³/кг.

Теоретический объем водяных паров, по формуле (1.35),

V =0,0124(9H^p+W^p)+0,0161V⁰=0,0124(9·3,6+13,0)+0,0161·5,17=0,64 м³/кг.

Энтальпия продуктов сгорания при α_т=1 и θ_г=1400°С, по формуле (1.61),

I =V (cθ) +V (cθ) +V (cθ) =0,94·3240+4,09·2009+0,64·2558=
=2900 кДж/кг.

Значения энтальпий (cθ) , (cθ) и (cθ) находим по табл. 1 (см. Приложение).

Энтальпия воздуха при α_т=1 и θ_г=1400°С, по (1.62),

I =V⁰(cθ)_в=5,17·2076=10733 кДж/кг.

Энтальпию (cθ)_в находим по табл. 1 (см. Приложение).

Энтальпия продуктов сгорания, по формуле (1.60),

при θ_г=1400°С

I_m=I +(α_т-1)I =12900+(1,3-1)10733=16120кДж/кг;

при θ_г=2000°С

I_m=I +(α_т-1)I =V (cθ) +V (cθ) +V (cθ) +(α_т-1)V⁰(cθ)_в=
=0,94·4843+4,09·2964+0,64·3926+(1,3-1)5,17·3064=23 940 кДж/кг.

По найденным значениям энтальпий продуктов сгорания строим Iθ-диаграмму (рис. 2.1). С помощью диаграммы по полезному тепловыделению в топке Q_m=I_m=21601 кДж/кг нахо­дим теоретическую температуру горения θ_m=1820°С.

Задача 2.41.Определить теоретическую температуру горения и топке котельного агрегата, работающего на природном газе состава: СН₄=92,2%; С₂Н₆=0,8%; С₄Н₁₀=0,1%; N₂=6,9%, если известны температура воздуха в котельной t_в=30°C, тем­пература горячего воздуха t_т.в=250°С, коэффициент избытка воз­духа в топке α_т=1,1, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,04 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃= 1%.

Ответ: θ_m=2020°С.

Задача 2.42.Определить, на ско­лько изменится теоретическая тем­пература горения в топке котельного агрегата за счет подачи к горел­кам предварительно подогретого воздуха, если известны температура воздуха в котельной t_в=30°С, тем­пература горячего воздуха t_т.в=250°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,15, присос воз­духа в топочной камере Δα_т=0,05 и потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=1,0%. Котельный агрегат работает на природном газе Став­ропольского месторождения состава: СО₂=0,2%; СН₄=98,2%; С₂Н₆=0,4%; С₃Н₈=0,1%; С₄Н₁₀=0,1%; N₂=l,0%.

Решение: Низшую теплоту сгорания рабочей массы опреде­ляем по формуле (1.13):

Q =358CH₄+638C₂H₆+913С₃Н₈+1187С₄Н₁₀=358·98,2+638·0,4+913·0,1+1187·0,1=
=35621 кДж/м³.

Теоретически необходимый объем воздуха, по (1.28),

V⁰=0,0478[0,5(CO+H₂)+1,5H₂S+2CH₄+Σ(m+n/4)C_mH_n-O₂]=
=0,0478(2·98,2+3,5·0,4+5·0,1+6,5·0,1)=9,51 м³/м³.

Теплоту, вносимую в топку воздухом, подогретым вне котлоагрегата, определяем по формуле (2.7):

Q_в.вн=α_тV⁰c Δt_в=1,15·9,51·1,33·220=3200 кДж/м³.

Располагаемую теплоту находим по формуле (2.3):

Q =Q +Q_в.вн=35621+3200=38 821 кДж/м³.

Теплота, вносимая в топку с воздухом, по формуле (2.32),

Q =(α_т-Δα_т)V⁰(сθ)_гв+Δα_тV⁰(сθ)_хв=(1,15-0,05)9,51·334+0,05·9,51·40=3513 кДж/м³.

Значения энтальпий (сθ)_гв и (сθ)_хв находим по табл. 1 (см. Прило­жение).

Полезное тепловыделение в топке при подаче к горелкам подогретого воздуха находим по формуле (2.31):

=38746 кДж/м³.

Полезное тепловыделение в топке при подаче к горелкам воздуха без предварительного подогрева определяем, пользуясь формулой (2.31):

= =35 721 кДж/м³.

Зная полезные тепловыделения в топке, находим теоретические температуры горения с помощью Iθ-диаграммы. Для этого задаем два значения температуры газов (1400 и 2000°С) и вычисляем для них энтальпии продуктов сгорания.

Объем трехатомных газов, по формуле (1.39),

V = 0,01[CO₂+CO+H₂S+ΣmC_mH_n]=0,01(0,2+98,2+2·0,4+3·0,1+4·0,1)=1,0 м³/м³.

Теоретический объем азота, по формуле (1.38),

=7,52 м³/м³.

Теоретический объем водяных паров, по формуле (1.41),

V =0,01[H₂S+H₂+Σ(n/2)С_mН_n+0,124d_г]+0,0161V⁰=
=0,01(298,2+30,4+40,l+50,l)+0,0161·9,51=2,13 м³/м³.

Энтальпия продуктов сгорания при α_т=1 и θ_г=1400°С, по формуле (1.61),

I =V (cθ) +V (cθ) +V (cθ) =1,0·3240+7,52·2009+2,13·2558=
=23786 кДж/м³.

Энтальпия воздуха при α_т=1 и θ_г=1400°С, по (1.62),

I =V⁰(cθ)_в=9,51·2076=19 743 кДж/м³.

Энтальпия продуктов сгорания, по формуле (1.60), при θ_г=1400°С

I_m=I +(α_т-1)I =23786+(1,15-1)19743=26747кДж/м³;

при θ_г=2000°С

I_m=I +(α_т-1)I =
=V (cθ) +V (cθ) +V (cθ) +(α_т-1)V⁰(cθ)_в=
=1,0·4843+7,52·2964+2,13·3926+(1,15-1)9,51·3064=
=39864 кДж/м³.

По найденным значениям эн­тальпий продуктов сгорания стро­им Iθ -диаграмму (рис. 2.2). С помощью диаграммы по полезным тепловыделениям в топке Q_m1=I_m1=38746 кДж/м³ и Q_m2=I_m2=35721 кДж/м³ находим теоретические температуры горения: θ_m1=1950°C; θ_m2=1820°C.

Теоретическая температура горения в топке котлоагрегата за счет подачи к горелкам подогретого воздуха изменится на

Δθ_m=θ_m1-θ_m2=1950-1820=130°С.

Задача 2.43.Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле марки Б2 состава: С^р=28,7%; Н^р=2,2%; S =2,7%; N^p=0,6%; O^p=8,6%; А^р=25,2%; W^p=32,0%, если известны температура топлива на входе в топку t_T=20°C, давление перегретого пара р_пп=4 МПа, температура перегретого пара t_пп=450°C, температура питательной воды t_пв=150°С, величина непрерывной продувки Р=4%, теплоемкость рабочей массы топлива с =2,1 кДж/(кг·К), кпд котлоагрегата (брутто) η =86,8%, теоретическая температура зрения топлива в топке θ_m=1631°С, условный коэффициент загрязнения ζ=0,6, степень черноты топки а_т=0,708, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н_л=239 м², средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания Vc_p=8,26 кДж/(кг·К) в интервале температур θ_т—θ , расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄=2% и потери теплоты в окружающую среду q₅=0,9%.

Решение: Низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива определяем по формуле (1.12):

Q =338C^p+1025H^p-108,5(O^p-S )-25W^p=338·28,7+1025·2,2-108,5(8,6-2,7)-25·32,0=
=10516 кДж/кг.

Физическую теплоту топлива находим по формуле (2.4):

Q_тл=с t_т=2,1·20=42 кДж/кг.

Располагаемую теплоту определяем по формуле (2.3):

Q =Q +Q_тл=10516+42=10558 кДж/кг.

Натуральный расход топлива, по формуле (2.25),

=
=4,12 кг/с.

D_пе=D, так как отсутствует отбор насыщенного пара.

Расчетный расход топлива, по формуле (2.26),

В_р=В(1-q₄/100)=4,12(1-2/100)=4,04 кг/с.

Коэффициент сохранения теплоты, по формуле (2.34),

φ=1—q₅/100=1-0,9/100=0,991.

Температура газов на выходе из топки, по формуле (2.36),

= =997°С.

Задача 2.44. Определить температуру газов на выходе из топ­ки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,5 кг/с, работающего на донецком угле марки ПА с низшей теплотой сгорания Q =25 265 кДж/кг, если известны давление перегрето­го пара р_пп=4 МПа, температура перегретого пара t_пп=450°C, температура питательной воды t_пв=100°С, величина непрерыв­ной продувки Р=3%, кпд котлоагрегата (брутто) η =86,7%, теоретическая температура горения топлива в топке θ_m=2035°С, условный коэффициент загрязнения ζ=0,6, степень черноты топ­ки а_т=0,546, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н_л=230 м², средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива Vc_p=15,4кДж/(кг·К) в интервале температур θ_т—θ , расчетный коэффициент, зависящий от относительного положе­ния максимума температуры в топке, М=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄=4% и потери теплоты в окружающую среду q₅=0,9%.

Ответ: =1082°С.

Задача 2.45. Определить температуру газов на выходе из топки котельного агрегата паропроизводительностью D=12,6кг/с, работающего на фрезерном торфе с низшей теплотой сгорания Q =1125 кДж/кг, если известны температура топлива на входе в топку t_T=20°С, давление перегретого пара р_пп=4 МПа, тем­пература перегретого пара t_пп=450°C, температура питательной воды t_пв=150°C, теплоемкость рабочей массы топлива с =2,64 кДж/(кг·К), кпд котлоагрегата (брутто) η =85%, теоре­тическая температура горения топлива в топке θ_m=1487°С, усло­вный коэффициент загрязнения ζ=0,6, степень черноты топки а_т=0,729, лучевоспринимающая поверхность нагрева Н_л=240 м², в интервале температур θ_т—θ , средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания топлива Vc_p=7,37 кДж/(кг·К), расчетный коэффициент, зависящий от относительного местоположения максимума температуры в топке, M=0,45, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄= 2% и потери теплоты в окружающую среду q₅=0,9%.

Ответ: =974°С.

Задача 2.46.Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрега­та, работающего на донецком каменном угле марки Т соста­ва: С^p=62,7%; Н^р=3,1%; S =2,8%; N^p=0,9%; O^p=l,7%; A^p=23,8%; W^p=5,0%,если известны температура воздуха в котельной t_в=30°С, температура горячего воздуха t_гв=300°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,25, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, температура газов на выходе из топки =1100°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания q₄=3%, потери теплоты в окружающую среду q₅=0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака q₆=0,4%.

Решение: Низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива определяем по формуле (1.12):

Q =338C^p+1025H^p-108,5(O^p-S )-25W^p=338·62,7+1025·3,1-108,5(1,7-2,8)-25·5,0=
=24365 кДж/кг.

Теоретически необходимый объем воздуха находим по (1.27):

V⁰=0,089C^p+0,226H^p+0,033(S -O^p)=0,089·62,7+0,266·3,1+0,033(2,8-1,7)=6,44 м³/кг.

Теплоту, вносимую в топку воздухом, подогретым вне котлоагрегата, определяем по формуле (2.7):

Q_в.вн=α_тV⁰c Δt_в=1,25·6,44·1,33·270=2889 кДж/кг.

Располагаемую теплоту находим по формуле (2.3):

Q =Q +Q_в.вн=24365+2889=27 254 кДж/кг.

Теплоту, вносимую в топку с воздухом, определяем по фор­муле (2.32):

Q =(α_т-Δα_т)V⁰(сθ)_гв+Δα_тV⁰(сθ)_хв=(1,25-0,05)·6,44·403+0,05·6,44·40=3127 кДж/кг.

Значения энтальпий (сθ)_гв и (сθ)_хв находим по табл. 1 (см. Прило­жение).

Полезное тепловыделение в топке находим по формуле (2.31):

=
=27220 кДж/кг.

Объем трехатомных газов определяем по формуле (1.33):

V_ROг=0,0187(C^P+0,375S )=0,0187(62,7+0,375·2,8)=1,19 м³/кг.

Теоретический объем азота находим по формуле (1.32):

=5,09 м³/кг.

Теоретический объем водяных паров определяем по формуле (1.35):

V =0,0124(9H^p+W^p)+0,0161V⁰=0,0124(9·3,1+5,0)+0,0161·6,44=0,51 м³/кг.

Энтальпию продуктов сгорания при α_т=1 и температуре газов =1100°С находим по формуле (1.61):

I =V (cθ) +V (cθ) +V (cθ) =1,19·2457+5,09·1545+0,51·1926=
=11774 кДж/кг.

Значения энтальпий (cθ) , (cθ) и (cθ) находим по табл. 1 (см. Приложение).

Энтальпия воздуха при α_т=1 и температуре газов =1100°С, по формуле (1.62),

I =V⁰(cθ)_в=6,44·1595=10 272 кДж/кг.

Значение (cθ)_в находим по табл. 1 (см; Приложение).

Энтальпия продуктов сгорания при =1100°С, по формуле (1.60),

I_m=I +(α_т-1)I =1774+(1,25-1)10272=14342 кДж/кг.

Коэффициент сохранения теплоты, по формуле (2.34),

φ=1-q₅/100=1-0,5/100=0,995.

Количество теплоты, переданное лучевоспринимающим пове­рхностям топки, находим по формуле (2.30):

Q_л=φ(Q_т-I ),=0,995(27220-14342)=12 814 кДж/кг.

Задача 2.47.Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на карагандинском угле марки К состава: С^р=54,7%; Н^р=3,3%; S =0,8%; N^p=0,8%; О^р=4,8%; А^р=27,6%; W^p=8,0%, если известны температура воздуха в котельной t_в=30°C, температура горячего воздуха t_гв=350°C, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,3, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, температура газов на выходе из топки =1000°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=0,6%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄=3,0%, потери теплоты в окружающую среду q₅=0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака q₆=0,4%.

Ответ: Q_л=12467 кДж/кг.

Задача 2.48.Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на природном газе состава: СО₂=0,2%; СН₄=97,9%; С₂Н₄=0,1%; N₂=1,8%, если известны температура воздуха в котельной t_в=30°C, температура горячего воздуха t_гв=230°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,1, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, температура газов на выходе из топки =1000°С, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=1 % и потери теплоты в окружающую среду q₅=1,0%.

Ответ: Q_л=20 673 кДж/кг.

Задача 2.49.Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на высокосернистом мазуте состава: С^р=83,0%; Н^р=10,4%; S =2,8%; О^р=0,7%; А^р=0,1%; W^p=3,0%, если известны полезное тепловыделение в топке Q_т=39100 кДж/кг, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,15, температура газов на выходе из топки =1100°С и потери теплоты в окружающую среду q₅=1,0%.

Ответ: Q_л=17546 кДж/кг.

Задача 2.50.Определить количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям топки котельного агрегата, работающего на донецком угле марки Д с низшей теплотой сгорания Q =19453 кДж/кг, если известны температура воздуха в котельной t_в=30°С, температура горячего воздуха t_гв=295°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,3, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, теоретически необходимый объем воздуха V⁰=5,17 м³/кг, энтальпия продуктов сгорания I =12160 кДж/кг, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=0,7%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄=3%,потери теплоты в окружающую среду q₅=0,5% и потери теплоты с физической теплотой шлака q₆=0,3%.

Ответ: Q_л=9394 кДж/кг.

Задача 2.51.Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=4,09 кг/с, работающего на природном газе Ставропольского месторождения с низшей теплотой сгорания Q =35621 кДж/м³, если известны давление перегретого пара р_пп=4МПа, темпера­тура перегретого пара t_nn=425°C, температура питательной воды t_пв=130°С, величина непрерывной продувки Р=3%, теоретичес­ки необходимый объем воздуха V⁰=9,51 м³/м³, кпд котлоагрегата (брутто) η =90%, температура воздуха в котельной t_в=30°С, температура горячего воздуха t_гв=250°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,15, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, теоретическая температура горения топлива в топке θ_m=2040°С, температура газов на выходе из топки =1000°С, энтальпия продуктов сгорания при θ I =17500 кДж/м³, условный коэффициент загрязнения ζ=0,65, степень черноты топки а_т=0,554, расчетный коэффициент, завися­щий от относительного местоположения максимума температу­ры в топке, М=0,44, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=1 % и потери теплоты в окружающую среду q₅=1,0%.

Решение: Теплоту, вносимую в топку воздухом, подогретым вне котлоагрегата, определяем по формуле (2.7):

Q_в.вн=α_тV⁰c Δt_в=1,15·9,51·1,33·220=3200 кДж/м³.

Располагаемую теплоту находим по формуле (2.3):

Q =Q +Q_в.вн=35621+3200=38821 кДж/м³.

Расчетный расход топлива, по формуле (2.25),

=
=0,32 м³/с.

Теплоту, вносимую в топку с воздухом, находим по (2.32):

Q =(α_т-Δα_т)V⁰(сθ)_гв+Δα_тV⁰(сθ)_хв=(1,15-0,05)9,51·334+0,05·9,51·40=3513 кДж/м³,

Значения энтальпий (сθ)_гв и (сθ)_хв находим по табл. 1 (см. Прило­жение).

Полезное тепловыделение в топке, по формуле (2.31),

=38746 кДж/м³.

Коэффициент сохранения теплоты, по формуле (2.34),

φ=1-q₅/100=1-1,0/100=0,99.

Количество теплоты, переданное лучевоспринимающим пове­рхностям топки, определяем по формуле (2.30):

Q_л=φ(Q_т-I )=0,99(38746-17500)=21 034 кДж/м³.

Лучевоспринимающую поверхность нагрева находим по (2.37):

= =73,4 м².

Задача 2.52. Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропризводительностью D=13,9 кг/с, работающего на каменном угле с низшей теплотой сгорания Q =25070 кДж/кг, если известны давление перегрето­го пара р_пп=4 МПа, температура перегретого пара t_пп=450°С, температура питательной воды t_пв=150°С, величина непрерыв­ной продувки Р=4%, теоретически необходимый объем воздуха V⁰=6,64 м³/м³, кпд котлоагрегата (брутто) η =87%, темпера­тура воздуха в котельной t_в=30°C, температура горячего воздуха t_гв=390°С, коэффициент избытка воздуха в топке α_т=1,25, присос воздуха в топочной камере Δα_т=0,05, теоретическая температура горения топлива в топке θ_m=2035°С, температура газов на выходе из топки θ =1080°С, условный коэффициент загрязнения ζ=0,6, степень черноты топки а_т=0,546, расчетный коэффициент, завися­щий от относительного местоположения максимума температу­ры в топке, М=0,45, потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива q₃=1,0%, потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива q₄ = 3% и потери теплоты в окружа­ющую среду q₅=1%.

Ответ: H_л=200 м².

Задача 2.53.Определить лучевоспринимающую поверхность нагрева топки котельного агрегата паропроизводительностью D=13,8 кг/с, работающего на высокосернистом мазуте состава: С^p= 83,0%; Н^р=10,4%; S =2,8%; О^р=0,7%; A^р=0,1%; W^p=3%, если известны температура подогрева мазута t_T=90°C, кпд котлоагрегата (брутто) η =86,7%, давление перегретого пара р_пп=1,4 МПа, температура перегретого пара t_пп=250°С, температу­ра питательной воды t_пв=100°С, величина непрерывной продувки Р=3%, количество теплоты, переданное лучевоспринимающим поверхностям Q_л=17400кДж/кг, теоретическая температура го­рения топлива в топке θ_m=2100°С, температура газов на выходе из топки θ =1100°С, условный коэффициент загрязнения ζ=0,55, степень черноты топки а_т=0,529 и расчетный коэффициент, зави­сящий от относительного местоположения максимума темпера­туры в топке, М=0,44.

Ответ: Н_л=187,5 м².