Сгорание электродвигателя.

Отклонение среднего значения измеренного рабочего тока от паспортного значения более чем на 15% в трехфазном электродвигателе указывает на неисправность компрессора, которая может привести к сгоранию электродвигателя. В случае сгорания электродвигателя компрессор заменяется вместе с загрязненным маслом (см. п. 7.6.4.). Перед заменой компрессора необходимо удалить весь хладагент как со стороны всасывания, так и нагнетания. Если удалить хладагент только со стороны высокого давления, возможно слипание спиралей, о котором говорилось выше, препятствующее выходу хладагента со стороны всасывания и нахождению ее под повышенным давлением.

Остатки масла проходят очистку в фильтрах на линиях всасывания и нагнетания. На линии всасывания устанавливается антикислотный фильтр с сердечником из 100%-ного активированного алюминия. Такой фильтр подлежит замене после 72 часов работы. При наличии отделителя жидкости на линии всасывания его также необходимо заменить, поскольку масляное отверстие в нем забивается твердыми примесями от сгорания электродвигателя, ухудшая смазку нового компрессора и приводя его к повторной аварии.

7.7.4. Особенности эксплуатации конденсаторов и испарителей (см. также §§ 3.1, 3.2).

Конденсаторы.

Воздействию высокой температуры и давления подвержен, прежде всего конденсатор (рис.7.38.), где происходит передача суммарной теплоты, взятой от охлаждаемого груза и увеличенной на теплоту затраченной работы.

Давление и температура конденсации в первую очередь зависит от температуры забортной воды и ее расхода через конденсатор. Чем выше температура забортной воды и меньше ее расход через конденсатор, тем выше температура конденсации, которая увеличивает интенсивность образования отложений и т.д. В свою очередь загрязнение теплообменных трубок конденсатора приводит к созданию изоляционного слоя на их поверхности, вызывая дополнительный рост температуры и давления конденсации.

Рис. 7.38. Конденсатор с водяным охлаждением.

Подобные изменения параметров влекут снижение холодопроизводительности установки и повышение потребления электроэнергии. Обслуживание конденсаторов включает контроль по косвенным параметрам состояния теплообменной поверхности, выявление и устра­нение неплотностей, профилактиче­ский ремонт. Так, разность между температурам входящей в конден­сатор и выходящей воды должна составлять около 2—4°С, причем более низким температурам охлаждающей воды соответствует большая разность входа и выхода ее из конденсатора. Темпера­тура конденсации должна быть на 8°С выше температуры заборт­ной воды, входящей в конденсатор. Уменьшение нагрева воды и увеличение температуры конденсации на 3—4 °С выше нормы свидетельствует о снижении теплообмена между парообразным холодильным агентом и водой, связанным с загрязнением теплообменной поверхности конденса­тора или скоплением в нем воздуха. Повышение давления конденсации на 0,1 бар влечет снижение холодопроизводительности на 1—2% и увеличение потребляемой мощности примерно на 1.5% при стандартных условиях эксплуатации.

Поэтому при появлении признаков загрязнения трубок конденсаторов необходимо производить их очистку. Чистка внутренних прямых гладких поверхностей теплообменных трубок от грязевых отложений проводится вращающимися щетками, приводимых в движение электродвигателем через гибкий вал. Если трубы медные, латунные, и пр. то следует применять для чистки труб щетки из пластика или латуни. Для труб, изготовленных из нержавеющей стали материал щеток должен быть тоже из нержавеющей стали. Для них не рекомендуется использовать щетки из обычной углеродистой стали. При завершении чистки трубки должны быть промыты водой.

Удаление отложений минеральных солей (водяного камня)производится химическим способом. Способ заключается в промывке труб 15 – 25%-ным раствором соляной кислоты с добавкой ингибитора марки, например, ПБ-5, нейтрализующим кислотное воздействие на металл и таким образом предохраняющее трубки конденсатора от разъедания. При растворении отложений концентрация кислоты в циркулирующем промывочном растворе падает. После прекращения циркуляции раствора трубы промывают водой и подвергают механической очистке.

Существенное увеличение раз­ности между температурами конден­сации и забортной воды при воз­растании температуры нагнетания в компрессоре, а также сильное дрожание стрелки манометра на нагнетании указывает на наличие в конден­саторе воздуха, что говорит о необходимости его выпуска (п.7.6.6).

Если после устранения утечек продолжаются признаки ухода хладагента из системы (см. п.7.5.4), необходимо проверить на утечки конденсатор. Наиболее тяжелые аварии холо­дильных установок связаны с нару­шением герметичности поверхности теплообмена конденсатора. Из-за невозможности визуального конт­роля это вызывает наиболее опасный вид утечек хладагента. Во избежание тяжелых последствий подобных аварий нужно при недостатке хладагента прекратить подачу забортной воды на конденсатор и тщательно проверить герметичность со стороны водяной полости течеискателем. Для проверки конденсатора на герметичность перекрываются клапаны на трубопроводах входа и выхода забортной воды конденсатора, и из него спускается вода. Затем в открытый водяной канал вводится зонд электронного течеискателя и водяная атмосфера проверяется на наличие паров хладагента. Если обнаружено наличие хладагента, отдается крышка конденсатора и проверяется вальцовка и сами трубки одна за другой. Нарушение герметичности в аммиачных ап­паратах определяют по анализам воды и хладоносителя на присут­ствие аммиака. Утечку аммиака че­рез неплотности соединений, свар­ных швов, сальников можно обна­ружить с помощью индикаторной бумаги.

Выявленные трубки глушатся металлическими заглушками с двух концов, причем число заглушенных трубок не должно превышать 8% от общего количества.

Неплотности в вальцовке труб устраняют их подвальцовкой. Для этого корпус вальцовки (рис. 7.39.) с роликами и конусом вставляют в трубу.

Осевым смеще­нием конуса регулируется давление роликов на внутреннюю поверхность трубы. При вращении конуса обеспечивается вращение роликов вокруг своей оси, а также вокруг оси трубы. Стенки трубы прижимаются к плоскости отверстий в трубной решетке, если в трубной решетке имеются кольцевые канавки, то металл трубы вдавливается в них, создавая большую плотность и прочность соединения. Привод конуса вальцовки может быть ручной или механический.

Рис. 7.39 . Вальцовка крепежная:

/ - корпус; 2 — конус; 3 — ролики; 4 — труба.|

В кожухотрубных аппаратах, работающих на смесевых хладагентах, для лучшего уплотнения и защиты от коррозии трубные ре­шетки после тщательной очистки заливают эпоксидной смолой. В ам­миачных установках эпоксидная смо­ла не применяется, так как аммиак разъедает ее.

При ремонте, связанном со свар­кой отдельных частей корпуса и за­меной трубок, необходимо проверить аппарат на прочность гидравличе­ским давлением и на плотность — давлением воздуха по нормам, ука­занным в п.7.6.3. При этом сначала производится гидравлическое испы­тание, а потом воздушное. Такая последовательность объясняется меньшей опасностью испытания во­дой при недостаточной прочности аппарата.

Испарители.

Эксплуатация испарителей сводится к максималь­ному использованию их теплопередающей поверхности при безопас­ной работе компрессора, своевременному удалению снеговой шу­бы и организации, по необходимости, принудительного возврата масла из них в картер компрессора.

Оптимальное заполнение испарителя жидким хладагентом осуществляется настройкой соответ­ствующего ТРВ (см. п.7.5.5). В холодильных установках с несколькими испарителями для достижения оптимального запол­нения всех аппаратов необходимо контролировать перегрев пара_г выходящего из каждого испарителя, что практически осуществить весьма сложно. Однако контроль совершенно необходим, так как одни испарители могут работать с неполной нагрузкой, в то время как из других вследствие переполнения их хладагентом будет выходить влажный пар с содержанием жидкости.

В этом случае с испарителя, у которого проверяют настройку ТРВ, снимают снеговую шубу. После включения его в работу и дос­тижения в камеры заданной температуры фиксируют интенсив­ность распределения инея по длине аппарата. Часть змеевика с меньшим инееобразованием содержит перегретые пары хладагента.

Степень заполнения испарителя жидким хладагентом может быть также определена путем ощупывания влажными пальцами очищенной от инея участка трубы аппарата при открытом соленоидном вен­тиле. В том месте, где кипит жидкий хладон, влажные пальцы при­липают к трубе, а на участке перегретого пара этого не наблюда­ется. Как видно, оба способа поиска окончания кипения жид­кого хладагента в испарительной батарее (а значит, и определения степени ее заполнения) основаны на оценке интенсивности теп­лообмена. Жидкий хладагент имеет коэффициент теплоотдачи на порядок выше, чем парообразный.

В процессе нормального функционирования оптимально заполненный испаритель должен быть полностью покрыт инеем, однако при толщине слоя инея свыше 2 мм начинает происходить значительное снижение коэффициента теплопередачи, сигнализирующее о снятии снеговой шубы.

Нарастание «снеговой шубы» происходит вследствие замерзания влаги, выпадающей из воздуха камеры на поверхность испарителя. Образовавшийся снег значительно ухудшает эффективность работы испарителя, уменьшая коэффициент теплопередачи. Для снижения ско­рости нарастания снеговой шубы следует не допускать проникнове­ние влаги извне, следить за герме­тичностью дверей и сокращать до минимума продолжительность пре­бывания обслуживающего персо­нала в камерах с минусовой тем­пературой хранения. Снеговую шубу удаляют горячими парами хладагента или электрогрелками.

Рис.7.40. Принципиальная схема удаления «снеговой шубы» горячими парами хладагента.

На рис. 7.40. показана схема, где снятие шубы парами осуществляют последовательно включением на обо­грев по одному испарителю. Для обогрева, например, испарителя И1 открывают общий клапан 2, клапаны 3 и 11, при этом клапаны 1 и 10 закрывают. Горячий пар от работаю­щего компрессора через клапан 3 подается в отводящую маги­страль испарителя И₁, работаю­щего в данном случае в режиме конденсатора — пар при прохожде­нии по холодному змеевику испари­теля конденсируется за счет таянья снеговой шубы. Обра­зовавшийся жидкий хладагент через обводной клапан 11 поступает на входы испарителей И₂ и Из, рабо­тающих в нормальном режиме охлаждения, и далее через клапаны 8 и б во всасывающий коллектор компрессора. Сразу же после снятия снеговой шубы рекомендуется осу­ществлять принудительный возврат масла из испарителя в картер ком­прессора. Отепление испарителя позволяет более эффективно уда­лять масло, поскольку его вязкость становится значительно выше, чем при низкой температуре.

В нормальном рабочем состоянии систе­мы (см. рис.7.40) клапаны 2—5, 7, 9, 11 должны быть закрыты, а кла­паны 1, 6, 8, 10 открыты; для прину­дительного возврата масла увеличи­вают подачу жидкого хладагента, например, в испаритель И₁, для чего открывают ручной клапан 11 на об­водной трубе ТРВ. Переход компрес­сора на влажный режим работы в этом случае является нормаль­ным явлением. Примерно через 15 - 20 мин прекращают принуди­тельный возврат масла из испари­теля. Основанием для этого может служить также прекращение по­вышения уровня масла в картере компрессора.

При снятии снеговой шубы электронагревом, значительно увеличивается поступление жидкого хладагента испарителя, который может представлять большую опасность работающему компрессору. В этом случае перекрывается клапан за конденсатором и оставшийся хладагент из испарительной системы перекачивается в конденсатор до остановки компрессора прессостатом низкого давления (цикл продувки pump - down). Также возможна установка на линию всасывания накопителя, способного удержать жидкий хладагент из испарителя.

Во многих установках при работе на низких температурах часть циркулирующего масла скапливается в испарителях и на линии всасывания компрессора из-за низкой температуры и повышенной вязкости масла. Однако при снятии снеговой шубы температура маслохладоновой смеси возрастает, а вязкость масла падает, и остающееся масло переносится в испаритель. Если снятие снеговой шубы производится с достаточной периодичностью, уровень масла в картере не успевает значительно понизиться, и отразиться на работе системы смазки. Процедура принудительного возврата масла из испарителей в картер компрессора рассмотрена в п.7.6.4. Установка маслоотделителя облегчает проблему возврата масла в картер компрессора.

7.7.5. Выбор ТРВ, приборов автоматики, настройка.

Терморегулирующие вентили(см. также § 5.3).

Выбор ТРВ.

При определении соответствующего типа ТРВ (рис. 7.41.) необходимо руководствоваться следующими исходными данными:

- тип хладагента;

- производительность испарителя;

- давление кипения;

- давление конденсации;

- степень переохлаждения;

- компенсация внутреннего или внешнего давления.

Рис. 7.41 . ТРВ.

Распространенные в судовой холодильной технике ТРВ типа T/TE2 и TE5 – TE55 фирмы «Данфосс» имеют медный корпус, причем производительность первых от 0,5 до 15,5 кВт (R22), а вторых – от 19,7 до 356 кВт (R22). Второй тип имеет внешнее уравнивание давления. ТРВ больших размеров, начиная с TE5, поставляются тремя отдельными частями: корпус, клапанный узел и термостатический элемент. Существуют и другие модели ТРВ.

Рис. 7.42 . Маркировка ТРВ.

На кожух мембраны нанесена этикетка с маркировкой ТРВ (рис. 7.42). На этикетке указывается тип вентиля (с кодовым номером), диапазон температуры кипения, максимальное давление регулирования, максимальное давление испытания PB/MWP и обозначение типа хладагента для этого вентиля: X-R22; N-R134a; S - R404A / R507; Z - R407C.

Определение производительности для заказа ТРВ определяется по производительности испарителя, уменьшенной на коэффициент переохлаждения перед ТРВ (табл. 7.6 .)

Табл. 7.6. Таблица поправочных коэффициентов.

Пример: производительность испарителя – 15 кВт;

Переохлаждение – 10 K;

Поправочный коэффициент – 1,06;

Скорректированная производительность: 15/1,06 = 14,15 кВт

При выборе ТРВ необходимо учитывать также тип заправки термосистемы с термобаллоном.

У ТРВ существует три типа заправки термобаллона:

Универсальная заправка (рис.7.43.).

При универсальной заправке количество жидкости в термобаллоне настолько велико, что какой бы ни была его температура по отношению к температуре ТРВ, в термобаллоне всегда будет оставаться жидкость. Здесь имеет место перемещение рабочего вещества в жидкой фазе. Поэтому подобные ТРВ имеют большой объем термобаллона и очень большие постоянные времени.

Рис. 7.43. ТРВ с универсальной заправкой и его характеристика

ТРВ с универсальной заправкойнаиболее часто применяются в установках, где не требуется ограничение давления, и температура в термобаллоне может быть выше температуры в термосистеме. Они широко используются также при повышенных температурах и давлениях кипения.

Заправка MOP (рис. 7.44.) (Maximum Operating Pres­sure — максимальное рабочее давле­ние).

MOP – это максимальное допустимое давление в термобаллоне. ТРВ с заправкой МОР имеют небольшое количество жидкости в термобаллоне. Поэтому давление в термобаллоне определяется только температурой жидкости. Когда давление в термобаллоне приближается к MOP менее, чем на 0,3 – 0,4 бар, вентиль начинает закрываться, пока полностью не закроется. При этом давление в термобаллоне будет равно MOP. При достижении MOP жидкость в термобаллоне испаряется. Ввиду малого объема жидкости термобаллоны имеют небольшой размер и ТРВ обладают быстрой реакцией на изменение температуры.

Рис. 7.44. ТРВ с заправкой MOP и его характеристика

Конденсация наполнителя всегда происходит в самом холодном месте, поэтому термобаллон должен быть самой холодной частью ТРВ. . В противном случае начнется перетекание заправленной жидкости в полость над мембраной и ТРВ перестает работать. ТРВ с заправкой МОРиспользуются в моноблочных агрегатах, в которых при запуске желательно ограничивать давление вса­сывания (авторефрижераторы, воздушные кондиционеры).

Заправка термобаллона адсорбционным наполнителем (рис. 7.45.).

При заправке адсорбционным наполнителем,внутри термобаллона содержится материал с высокой пористостью, т.е. с большим отношением по­верхности к массе. Достоинство этого наполнителя в обеспечении медленного открытия ТРВ во время повышения температуры термобаллона и быстрое закрытие при понижении. Часто этот тип заправки называют также МОР с наполнителем и переводят как «Motor Overload Protection», т.е. «Защита двигателя от перегрузки». Заправка MOP с адсорбционным наполнителем обеспечивает работу при перегреве на 2 – 4 ⁰C меньшем, чем это достигается с другими типами заправки. Исходя из вида характеристики, термобаллоны с подобной заправкой имеют очень хорошее ограничение по максимальному давлению при высоких температурах.

Рис. 7.45. ТРВ с адсорбционным наполнителем в термобаллоне и его характеристика.

Используются в холодильных установках, у которых работа испарителей протекает с высокой интенсивностью теплопередачи, например, в установках с воздушными кондиционерами или в установках с пластинчатыми теплообменниками.

Независимо от типа заправки, термобаллон устанавливается на гладком, хорошо очищенном горизонтальном участке трубопровода после испарителя и крепится к верхней образующей трубы хомутом. Подобное крепление исключает ложное влияние проте­кающих снизу частиц жидкого хлад­агента и масла. Термобаллон соеди­няется с регулирующим вентилем капиллярной трубкой, имеющей кольцо диаметром 80—100 мм. По­добное кольцо сглаживает нежела­тельные колебания давления в термо­системе при переходных процессах. Необходимо следить за тем, чтобы капилляр не касался всасываю­щей трубы.

Настройка ТРВ.

Настройка терморегулирующего вентиля в первую очередь сказывается на заполнении испарителя жидким хладагентом, а отсюда на безопасности работы компрессора и экономичности функционирования всей холодильной установки. При переполнении испарителя жидким хладагентом (малый перегрев пара) могут возникнуть условия, резко снижающие эффективность работы компрессора («влажный ход») и угрожающие его безопасной работе вплоть до гидравлического удара. При слабом заполнении (увеличенный перегрев пара) — производительность испарителя снизится, скорость движения пара к компрессору также упадет, что отразится на нормальном возврате масла в компрессор.

Настройка ТРВ производится регулировочным винтом. У ТРВ фирмы «Данфосс» при вращении винта по часовой стрелке перегрев повышается, при вращении против часовой стрелки — понижается. При температуре кипения 0°С для ТРВ марки Т2/ТЕ2 полный оборот винта меняет температуру перегрева примерно на 4°K, а начиная с ТЕ5 и далее, полный оборот винта дает изменение температуры перегрева около 0,5°К. При настройке ТРВ следует учитывать замедленную реакцию всей системы на измене­ние затяга пружины. Поэтому настройку проводят поэтапно, пово­рачивая винт ТРВ на 1 об. (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота) и выжидая после каждого изменения настройки 15—20 мин.

Настройку ТРВ следует проводить с соблюдением некоторых общих правил.

· При настройке всегда определяйте исходное положение регулировочного винта. Для этого регулировочный винт требуется завернуть до упора, считая количество выполненных оборотов и затем вернуть винт в исходное положение.

· Настройку ТРВ нужно проводить последовательно по одному, учитывая, что изменение настройки одного ТРВ может сказаться на изменении подачи в других ТРВ.

· Перед настройкой ТРВ снеговая шуба с этого испарителя должна быть предварительно снята, а сам он введен в режим нормального функционирования.

· Настройку ТРВ проводить для невысоких значений давления конденсации, при которых перегрев имеет минимальное значение.

Качество настройки ТРВ в судовых условиях можно определить визуально по состоянию поверхности испарителей и, более точно, используя дополнительные приборы и измерения.

В дополнении к рассмотренным методам оценки (п.7.7.4) степень заполнения испарителей плюсовых камер можно также оценить по состоянию снеговой шубы на выходе из испарителя. Если весь испаритель и его выходной трубопровод на длине примерно 10 – 20 см покрыт снеговой шубой, то настройка ТРВ этого испарителя, как показывает практика, не нуждается в корректировке. Отсутствие на выходном трубопроводе снеговой шубы указывает на недостаточное заполнение испарителя жидким хладагентом, требующим ослабление настроечной пружины на 1 оборот (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота). Снеговая шуба значительной протяженности на выходном трубопроводе испарителя говорит о его переполнении жидким хладагентом. Настроечную пружину ТРВ следует подтянуть на 1 об. (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота). После изменения настройки ТРВ оценить результат и принять дальнейшее решение можно не ранее чем через 15—20 мин.

Если выходы испарителей минусовых камер непосредственно соединены с клапанной коробкой на всасывании компрессора, то степень заполнения их жидким хладагентом в судовых условиях можно оценить по состоянию поверхности соответствующего клапана. Наличие снеговой шубы на поверхности клапана указывает на переполнение соответствующего испарителя жидким хладагентом. Пружину ТРВ следует ослабить на 1 об. (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота). Сухая поверхность клапана свидетельствует о недостаточном заполнении испарителя жидким хладагентом. В этом случае пружину ТРВ необходимо подтянуть на 1 об. (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота). В обоих случаях о результатах изменения настройки ТРВ и дальнейших шагах можно судить через 15—20 мин. Влажная поверхность клапана указывает на оптимальное заполнение испарителя жидким хладагентом.

Другой, более точный способ настройки ТРВ, связан с положениями теории минимального ус­тойчивого управляющего сигнала, разработанной фирмой «Данфосс» в середине прошлого века. В соответствии с ней, для каждой системы регулирования заполнения испарителя существует кривая устойчивос­ти ее работы (рис. 7.46.). Для устойчивой работы испарителя ее характеристика должна проходить справа от кривой. Работа в нестабильной области, слева от кривой устойчивости, нежелательна.

.

Рис.7.46. Кривая устойчивости системы автоматического регулирования питания испарителя.

Для поддержания оптимальной холодопроизводительности испарителя необходимо обеспечить определенный ми­нимальный перегрев хладагента. или минимальную площадь перегрева. При дальнейшем уменьшении перегрева управляющий сигнал может резко ослабеть, и система регу­лирования войдет в зону нестабильности. Для этой зоны характерны колебания давления в испарителе, связанные с неспособностью ТРВ обеспечить стабильную минимальную подачу жидкого хладагента для поддержания минимального перегрева из-за критической минимальной величины управляющего сигнала (по аналогии с минимально устойчивыми оборотами у дизелей). Эти колебания можно отчетливо ощутить рукой на выходном трубопроводе испарителя, либо установив в месте крепления термобаллона ТРВ дополнительный датчик электронного термометра.

Если испаритель работает в режиме переполнения жидким хладагентом, то на выходе из него будут ощущаться колебания давления. Дальнейшее увеличение подачи может прекратить эти колебания давления, однако компрессор в этом случае будет заливать жидким хладагентом из этого испарителя и он выйдет на опасный режим работы. Поэтому при обнаружении пульсации давления на выходе из испарителя нужно поворачивать регулировочный винт по часовой стрелке, постепенно повышая пере­грев до прекращения колебаний давления. Поворачивать винт нужно не более чем на 1 об. (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота) с последующей выдержкой 15 – 20 минут. После прекращения колебаний, вновь понемногу поворачивать винт против часовой стрелки до точки начала колебаний. И после этого окончательно по­вернуть винт по часовой стрелке примерно на 1 оборот (для Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота). При такой настройке колебания давления будут отсутствовать, а испаритель работать в оптимальном режиме. Изменения перегрева в диапазоне ±0,5 °С не рассматриваются как колебания.

Если в испарителе имеет место чрезмерный перегрев, то на выходе будет постоянное давление. Уменьшить перегрев можно вращая регулировочный винт против часовой стрелки с соблюдением процедуры, рассмотренной выше, посте­пенно выходя на точку колебаний давления . После этого повернуть винт по часовой стрелке на один оборот (для ТРВ типа Т2/ТЕ2 на 1/4 оборота). При такой настройке колебания давления прекратятся, а испаритель будет ра­ботать в оптимальном режиме

Возникновение нестабильных ситуаций возможно не только из-за неправильной настройке ТРВ, но и при низком давлении конденсации. Объем холодильного агента, проходящего через ТРВ, пропорционален разнице давления, действующего на него. При слишком низком давлении конденсации снижается объем прохождения холодильного агента до опасно низких величин, при которых возможно вхождение в зону неустойчивой работы и переполнение испарителей жидким хладагентом. Именно по этой причине настройку ТРВ нужно проводить при не высоком давлении конденсации.

При настройке могут возникнуть две ситуации:

1. При полностью вывернутом регулировочном винте не удается добиться пульсаций давления. Это значит, что ТРВ, даже при полностью ослабленной пружине, имеет холодопроизводительность ниже, чем холодопроизводительность испарителя. Подобное может произойти, если :

· проходное сечение ТРВ слишком мало;

· в установке не хватает хладагента.

2. При полностью завернутом регулировочном винте не удается исключить обнаруженные пульсации давления. Это означает, что ТРВ, даже при полностью сжатой пружине, сохраняет производительность выше, чем у испарителя. В этом случае:

· проходное сечение ТРВ слишком велико;

· малая холодопроизводительность испарителя.

Замена клапанных узлов.

Если не удается найти режим настройки, который устраняет пульсации давления, не исключено, что пропускная способность ТРВ слишком велика. В этом случае, чтобы снизить подачу жидкого хладагента, нужно заменить ТРВ или сменить клапанный узел. Если пере­грев в испарителе слишком большой, про­пускная способность ТРВ мала. Тогда, что­бы повысить расход, нужно также поменять клапанный узел. ТРВ компании Danfoss марки ТЕ поставляются с комплектом сменных клапанных узлов. ТРВ марки ТКЕ имеют фиксированный клапанный узел.

В случае, когда настройка ТРВ и замена клапанных узлов не дают желаемого результата, требуется внести изменения. Например, использовать терморегулирующий вентиль с ограничением максимального рабочего давления (МОР), который сможет ограничить давление кипения, установить регулятор давления кипения «до себя» или регулятор давления конденсации. Эффективность системы мо­жет быть увеличена установкой теплообменного аппарата, который обеспечит переохлаждение хладаген­та приблизительно 5 К. Для этого в холодильных системах трубопровод линии всасывания и тру­бопровод жидкости соединяют друг с другом на длине 0,5—1,0 м.

Наиболее часто встречающиеся неисправности в работе ТРВ свя­заны с засорением его фильтра и замерзанием дроссельного отвер­стия. Признаком засорения фильт­ра является покрытие инеем вход­ного штуцера вследствие дроссели­рования хладагента при проходе через засоренную фильтрующую сетку. Образование ледовой пробки в дроссельном отверстии ТРВ, наобо­рот, приводит к оттаиванию инея с поверхности выходного штуцера и поверхности последующих элемен­тов. После прогрева ТРВ горячей водой циркуляция хладагента в ис­парительной батарее возобновляется (в отличие от засорения ТРВ). Признаком нормальной работы ТРВ служит обмерзание труб и арма­туры за ТРВ, включая выходной штуцер.

В ТРВ с внешним уравниванием давления предусмотрена уравни­тельная трубка, врезаемая на не­большом расстоянии от термобал­лона по ходу пара. Кроме того, ТРВ такого типа всегда размещается вне охлаждаемого помещения (в то время как ТРВ с внутренним уравни­ванием давления могут располагать­ся как внутри, так и снаружи камеры). Независимо от типа ТРВ нарушение герметичности термо­системы приводит к полному его закрытию при любых режимах и на­стройках.

Реле давления(прессостаты) (реле низкого давления, реле высокого давления, реле контроля смазки) (см. также §§ 5.4, 5.7).

Эксплуатация реле давлений предполагает периодическую провер­ку соответствия заданного и фактического значений давления срабатывания приборов. В зависимости от выполняемых функций существуют различные спо­собы их проверки. Реле низкого давления РНД устанавливаются на всасывающей полости компрессора и могут использоваться в качестве регуляторов давления всасывания компрессора (температуры кипения хладагента), а также служить приборами защиты.

Выбор.

Для герметичных установок используются прессостаты KP с паяным соединением. Для установок на аммиаке используется серия KP в варианте KP-A. Для холодильных установок со значительным объемом заправки для безопасности лучше использовать модель KP7/17 с двумя сильфонами: если один ломается, система останавливается без потерь заправки.

Настройка

Установка нового прессостата взамен старого предполагает его первоначальную настройку с ис­пользованием баллона со сжатым газом. В процессе настройки нужно добиться, чтобы контакты переключателя правильно соединялись при работе прибора. В остальных случаях настройку можно вести на работающей установке.

Настройка реле низкого давления (LP) (рис.7.47.):

Рис. 7.47. Настройка прессостатов.

Настройка реле низкого давления (РНД) проводится в следующей последовательности:

· на шкале задания А выставляется давление включения (CUT IN) компрессора;

· на шкале дифференциала В задается зона нечувствительности (дифференциал DIFF).

· Давление выключения будет равно давлению включения (CUT IN) минус зона нечувствительности (DIFF). Однако, при любой настройке, минимальное давление выключения компрессора должно быть выше атмосферного давления.

При проведении настройки нужно учитывать, что деления на шкалах носят ориентировочный характер. Кроме того, один оборот винта настройки давления включения равен 0,7 бар. Один оборот винта дифференциала - 0,15 бар.

В холодильной установке РНД управляют работой компрессора, меняя его холодопроизводительность путем от­ключения отдельных цилиндров или способом «пуск — остановка» (§ 5.4). Об ис­правности и точности их работы можно судить непосредственно в процессе эксплуа­тации холодильной установки по значениям давления, при которых компрессор включается и останавливается, и в случае необходимости проводить соответствующую настройку, рассмотренную выше. Если же прибор используется в качестве защиты, то периодически (один раз в месяц), прикрывая всасывающий клапан, проверяют соответствие фактического давле­ния, которое он показывает при размыкании контактов реле за­данному значению. По разности давления выключения и включения компрессора оценивают действитель­ную нечувствительность прибора.

В случае управления установкой способом «пуск-остановка» компрессора о правильности настройки давления выключения компрессора можно судить по последовательности работы компрессора и соле­ноидного вентиля камеры с низкой температурой. Последний соленоидный вентиль должен закрываться раньше, чем останавливается комп­рессор. Иначе компрессор будет работать короткими циклами. При несогласованности работы компрессора и реле температуры последней закрывающейся камеры необходимо изменить либо настройку РНД в сторону снижения давления выключения, но не более чем до 0,11 МПа во избежание вакуума на всасывании, либо настройку реле температуры этой камеры. Настройка РНД на давление выключения более низкое, чем это требуется по условиям эксплуатации, приводит к более быстро­му образованию инея в испарителях и снижению экономичности работы установки.

Правильная настройка в РНД давления включения дол­жна включать компрессор после открытия соленоидного вентиля. Если этого не происходит, необходимо изменить настройку РНД в сторону увеличения дав­ления включения компрессора, иначе он также будет рабо­тать короткими циклами.

Рассмотрим два возможных случая настройки РНД для изменения холодопроизводительности компрессора отключением его цилиндров (рис. 7.48.). Пусть РНД1 управляет пуском/остановкой компрессора и его первой ступенью, а РНД2 – второй ступенью компрессора

Рис. 7.48 . Диаграмма работы прессостатов для различных вариантов настройки РНД2.

На рис. 7.48, а показан вариант, когда давление включения р_2вкл РНД2 меньше давления включения р_1вкл РНД1 компрессора. Пусть компрессор в данный момент остановлен. Тогда давление во всасывающей магистрали начнет повышаться и вначале замкнутся контакты РНД2. Дальнейший рост давления вызовет включение РНД1 ипуск компрессора. После отключения пускового разгрузочного уст­ройства компрессор сразу начнет работать с полной производительностью, понижая давление на всасывании. При достижении значения р_2выкл вторая ступень выключится и компрессор на участке от p_2выкл до p_1выкл будет работать с пониженной холодопроизводительностью.

Итак, к недостаткам этого варианта настройки можно отнести включение в работу компрессора сразу с полной производительностью и работа с ней до давления p_2выкл даже при нагрузках, меньших 50% холодопроизводительности компрессора в режиме «пуск – остановка». При нагрузках 50% <Q_H<100% вто­рая ступень работает циклично, а компрессор — непрерывно.

На рис. 7.48, б показан другой вариант настройки, когда давле­ние включения р_2вкл РНД2 больше давления включения р_1вкл компрессора. В этом случае при остановленном компрессоре повышение давле­ния на всасывании вызовет замыкание контактов РНД1 и пуск компрессора с одной ступенью производительности. Если тепловая нагрузка меньше 50% холодопроизводительности компрессора, давление всасывания начнет падать и при p_1выкл компрессор остановится. Таким образом, в этом диапазо­не нагрузок компрессор работает c половиной холодопроизводительности в режиме пуск — остановка, продолжительность цикла работы увеличивается, частота пусков уменьшается, а вторая ступень вообще не работает. При тепловых нагрузках свыше 50% холодопроизводительности комп­рессор работает непрерывно, а вторая ступень — циклично (см. также §. 5.4).