Пример расчета параметров, характеризующих пожарную опасность распространения пожара на резервуар с ЛВЖ, расположенный рядом с горящим резервуаром

Исходные данные. Сведения о горящем резервуаре РВС-300:

o диаметр, d_p = 7,6 м; высота, h_p = 6,0 м;

o наименование ЛВЖ – Октан;

o массовая скорость выгорания, m_выг = 7,89·10^-2 кг×м^-2×с^-1 .

Сведения о резервуаре РВС-300, расположенном рядом с горящим резервуаром:

o диаметр, d_p = 7,6 м; высота, h_p = 6,0 м;

o толщина стенки верхнего пояса резервуара, d_w = 0,003 м;

o расстояние между резервуарами, l_p = 2,0 м;

o наименование ЛВЖ – Октан;

o плотность ЛВЖ, r_ж = 702,5 кг×м^-3;

o уровень взлива ЛВЖ в резервуаре, h_ж= 4,0 м;

o температура окружающей среды, t_f = 24 ^oC;

o температура основной массы ЛВЖ, t_ж = 24 ^oC;

o температура самовоспламенения, t_св = 215 ^oC.

Расчет.Термические и геометрические параметры факела пожара.Максимальная среднеповерхностная плотность излучения

q_ф = (335 + 7112 / d_р) m_выг×10³ =

=(335 + 7112 / 7,6) 7,89 · 10^-2 × 10³ = 75485 Вт×м^-2.

Высота факела пламени, м

13,7 м.

Температура локального участка стенки резервуара, расположенного рядом с горящим. В качестве элемента конструкции резервуара принимаем участок стенки облучаемого пожаром резервуара, расположенный по нормали к основанию факела пламени.

Падающий тепловой поток

Коэффициент облученности j_н для элементарной площадки соседнего резервуара, расположенного по нормали к основанию факела пламени, определяем на основании расчетной схемы, показанной на рис. 5.2, по следующему алгоритму:

B₁ = x₁/2y₁ = 7,54 / 2·2,23= 1,69.

C₁ = h_ф/y₁= 13,7 / 2,23 = 6,14.

Плотность падающего теплового потока на элемент конструкции облучаемого резервуара, расположенной по нормали к основанию факела пожара

q_w = q_ф j_н = 75485·0,43=32458 Вт×м^-2.

Возможность и продолжительность нагрева

элемента конструкции резервуара до температуры самовоспламенения