РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ РАЗРАБОТКИ НЕФТЯНОЙ ЗАЛЕЖИ МЕТОДОМ СОЗДАНИЯ ВНУТРИПЛАСТОВОГО ДВИЖУЩЕГОСЯ ОЧАГА ГОРЕНИЯ

<18 19 20 21 22 2324>

Рассчитать основные показатели разработки пятиточечного элемента участка пласта методом создания внутрипластового движущегося очага горения (ВДОГ).

Таблица 8.1 - Исходные данные для расчета показателей разработки нефтяной залежи методом ВДОГ

Наименование исходных параметров	Значение
Толщина пласта	h, м
Коэффициент открытой пористости породы пласта	m	0.28
Пластовая температура	t⁰C
Плотность нефти в пластовых условиях	ρ, кг/м³
Плотность воды	ρ, кг/м³
Нефтенасыщенность пород пласта	S_н	0.72
Водонасыщенность	S_В	0.23
Расстояние между нагнетательной и эксплуатационной скважинами	l. м
Абсолютное давление на забое эксплуатационных скважин	Р_З, МПа
Радиусы нагнетательных и эксплуатационных скважин	r_c, м	0.084
Эффективная проницаемость породы для окислителя (воздух)	k, мД
Объемный коэффициент охвата пласта очагом горения	A_v	0.575
Безразмерный параметр формы фронта горения	i_d	6.06
Коэффициент нефтеотдачи из участков, не охваченных фронтом горения	ή_н	0.4
Лабораторными экспериментами на модели пласта установлено
Пористость	m’	0.4
Расход топлива (удельное количество коксового остатка)	g’_ко,кг/м³
Удельный расход окислителя	V_ост, м³/кг
Количество образующейся реакционной воды	g_в, кг/м³
Теплота сгорания нефти	Qh, ккал/кг
Теплота сгорания газообразных продуктов	Qг, ккал/м³
Вязкость окислителя при пластовой температуре	μ_ОК, мПа∙с	0.018
Минимальная скорость перемещения фронта горения	w_ф, м/сут	0.0375
Максимальная скорость перемещения фронта горения	w’_ф, м/сут	0.15

РЕШЕНИЕ

Определим удельное количество коксового остатка в породе пятиточечного элемента участка пласта.

g_ко= g’_ко =25.2 кг/м³(8.1)

Объем окислителя (воздуха), требующегося для выжигания единицы объема пласта составит:

V_ок=V_ост ∙ g_{ко =}302 м³/м³(8.2)

Применяя минимальную скорость перемещения фронта горения определим минимальную плотность потока окислителя:

V_f = v_ок∙w_ф=11,3 м³/сут∙м²(8.3)

Используя объемный коэффициент охвата пласта очагом горения определим объем требующегося воздуха для выработки заданного пятиточечного элемента системы разработки пласта:

υ= 4l^{2 ∙}h∙V_ок∙A_V = 51∙10⁶ м³(8.4)

Определим предельный максимальный расход окислителя:

V_т^пр= l∙h∙v_f∙i_d=61,6 м³/сут (8.5)

При максимальной скорости перемещения фронта горения определим продолжительность первого периода разработки, при котором расход окислителя достигнет значения V_т^пр:

(8.6)

Количество израсходованного за этот период окислителя составит:

υ₁= ∙V_т^пр∙t₁=7,4 ∙ 10⁶ м³(8.7)

Количество израсходованного воздуха (окислителя), составит:

υ₂ = υ - 2υ₁ = 36,2∙10⁶ м³(8.8)

Продолжительность основного периода:

(8.9)

Общая продолжительность разработки всего участка пласта методом внутрипластового горения составит:

t = 2t₁ +t₂ = 1068 сут. (8.10)

Абсолютное давление на устье нагнетательной скважины [кгс/см ]² определяется по формуле:

Для вычисления коэффициента нефтеотдачи необходимо знать количество коксового остатка S_о и углеводородного газа S_ТХ, выраженное в долях от порового объема:

Используя известный объемный коэффициент охвата пласта очагом горения и коэффициент нефтеотдачи из участков, не охваченных фронтом горения определим общий коэффициент нефтеотдачи:

Определим количество извлекаемой нефти из заданного участка пласта:

V_Н = S∙h∙m∙S_{н ∙}η_н = 34,9∙10³ м³(8.14)

Определяем удельное количество образующейся воды:

Суммарное количество получаемой воды вычисляем по формуле:

Принимаем допущение о том, что дебит нефти одного пятиточечного элемента пласта прямо пропорционален расходу окислителя для выработки этого элемента. Исходя из этого допущения, определим дебит нефти элемента в основной период разработки [м³/сут]:

Дебит нефти в первый период разработки q_1н будет линейно возрастать от 0 до q_2н, а в третий период будет убывать от q_2н до 0.

ВАРИАНТЫ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОГО РЕШЕНИЯ К ЗАДАЧЕ 8.1

Варианты
Толщина пласта , h( м)
Коэффициент открытой пористости породы пласта, m	0.27	0.17	0.19	0.21	0.22
Пластовая температура, t (⁰C)
Плотность нефти в пластовых условиях, ρ, (кг/м³)
Плотность воды, ρ, (кг/м³)
Нефтенасыщенность пород пласта, S_н	0.56	0.49	0.59	0.50	0.62
Водонасыщенность, S_В	0.23	0.28	0.21	0.19	0.33
Расстояние между нагнетательной и эксплуатационной скважинами, l(м)
Абсолютное давление на забое эксплуатационных скважин Р_З, (МПа)
Радиусы нагнетательных и эксплуатационных скважин, r_c, ( м)	0.084	0.084	0.084	0.084	0.084
Эффективная проницаемость породы для окислителя (воздух), k ( мД)
Объемный коэффициент охвата пласта очагом горения, A_v	0.731	0.643	0.573	0.823	0.775
Безразмерный параметр формы фронта горения, i_d	6.1	6.2	6.3	6.0	6.4
Коэффициент нефтеотдачи из участков, не охваченных фронтом горения, ή_н	0.32	0.35	0.37	0.31	0.38
Лабораторными экспериментами на модели пласта установлено
Пористость	m’	0.25
Расход топлива (удельное количество коксового остатка)	g’_ко,кг/м³
Удельный расход окислителя	V_ост, м³/кг
Количество образующейся реакционной воды	g_в, кг/м³
Теплота сгорания нефти	Qh, ккал/кг
Теплота сгорания газообразных продуктов	Qг, ккал/м³
Вязкость окислителя при пластовой температуре	μ_ОК, мПа∙с	0.022
Минимальная скорость перемещения фронта горения	w_ф, м/сут	0.0415
Максимальная скорость перемещения фронта горения	w’_ф, м/сут	0.18

Рассчитать основные параметры процесса внутрипластового горения

РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА

Основная литература

1. Лушпеев В.А., Мешков В.М., Ешимов Г.К. и др. Основы разработки нефтяных и газовых месторождений.- Тюмень, 2011.-245с

2. Юшков И.Р. Разработка и эксплуатация нефтяных и газовых месторождений : учеб.-метод. пособие / И.Р. Юшков, Г.П. Хижняк, П.Ю. Илюшин. – Пермь : Изд-во Перм. нац. исслед. политехн.ун-та, 2013. – 177 с.

3. Разработка нефтяных и газовых месторождений : учебное пособие / А. К. Ягафаров, И. И. Клещенко, Г. П. Зозуля и др. – Тюмень : ТюмГНГУ, 2010. – 396 с.

<18 19 20 21 22 2324>

Дата добавления: 2017-04-05; просмотров: 2601;