Усиление плит перекрытий

Применяется ряд способов усиления монолитных и сборных плит перекрытий. Рассмотрим некоторые из них.

Способ наращивания плиты перекрытия состоит в нанесении на ее поверхность нового слоя армированного бетона, класс которого, как правило, назначается на одну ступень выше класса бетона плиты. Для обеспечения хорошего сцепления нового бетона со старым поверхность перекрытия очищается от инородных включений и промывается водой, после чего делается насечка зубилом на глубину 0,5-1 см. Если же бетон плиты был подвержен значительной коррозии или пропитан техническими маслами, то необходимо обеспечить шпоночное соединение между его новым и старым слоями. Для этого в перекрытии пробиваются сквозные отверстия размерами 8x8 см и шагом 50-80 см. В отверстия вставляются V-образные стержни шпоночного усиления Ø6-8 мм. Образуемые после бетонирования железобетонные шпонки воспринимают касательные усилия между новой и старой плитами при изгибе, обеспечивая их совместную работу. Возможны и другие способы шпоночного соединения плит. Эскиз усиления плит наращиванием представлен на рис. в табл.1.

Таблица 1

Способы усиления плит

№	Способ усиления	Элемент усиления
п/п	Эскиз усиления	№ поз.	Общие сведения
	Бесшпоночное наращивание		Бетон кл. В15...В25 Арматурная сетка Ø4...16, шаг 100...200
	Наращивание с железобетонными шпонками		Бетон кл. В15...В25 Арматурная сетка Ø6...16, шаг 100...250 V-образный стержень Ø8...12
	Наращивание со стальными шпонками		Бетон кл. В15...В20 Арматурная сетка Ø6...16, шаг 100...250 Стержень Ø8...12
	Подращивание с приваркой рабочих стержней усиления		Бетон кл. В15...В25 Арматурная сетка Ø8...16, Стальная пластина δ=8...12

Способ подращивания заключается в нанесении на потолочную поверхность плиты слоя бетона, армированного сеткой. Усиление, эскиз которого представлен в табл.1, п.4, производится в следующей последовательности: у опор, на потолочной поверхности плиты, обнажается рабочая арматура, к которой привариваются стальные пластины (коротыши).

Стержни усиления сначала одним концом привариваются к пластинам и нагреваются до требуемой температуры током высокой частоты, а затем другим. После остывания стержни оказываются в напряженном состоянии.

Распределительная арматура сетки с помощью вязальной проволоки прикрепляется к рабочим стержням.

После усиления потолочная поверхность плиты оштукатуривается или покрывается торкретбетоном.

Рассмотрим проектирование усиления на примерах.

ПримерЗ.1. Требуется рассчитать температуру нагрева стержней, выполненных из арматуры класса А-IV при R_sn=590 МПа, Е_s=1,9·10⁵ МПа и используемых для усиления плиты перекрытия длиной l=6 м. Температурный коэффициент расширения стали α =120·10^-7.

Решение

Находим требуемое удлинение стержня по формуле

Определяем температуру нагрева стержня:

ПримерЗ.2. Определить несущую способность плиты, усиленной наращиванием, и оценить эффективность усиления.

Параметры плиты до усиления: бетон класса В15; R_в=8,5 МПа; рабочая арматура сетки класса АII; R_s=280 МПа; A_s=7,85 см² (10ø10АП); полезная высота сечения h₀=0,05 м.

Параметры усиленной плиты: бетон в сжатой зоне класса В20; R_в=11,5 МПа; полезная высота сечения h₀₁=0,11 м.

Решение

Выделяем в плане плиты условную полосу шириной b=1 м и рассматриваем ее расчетную схему, представленную на рис.3.2.

Из схемы видно, что при наращивании "новый" бетон оказывается в сжатой зоне сечения, следовательно, эффективность усиления будет тем заметнее, чем выше класс бетона и его толщина.

Рис. 3.2. Расчетная схема плиты:

а - расчетное сечение плиты до усиления;

б - то же, усиленной плиты

Определяем несущую способность плиты до усиления: устанавливаем характеристики сечений

вычисляем, используя значение (прил.5),

=0,375;

находим изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением плиты:

кНм,

и - коэффициент условий работы ( =0,9).

Расчетная нагрузка, воспринимаемая сечением,

кН/м.

Определяем несущую способность усиленной плиты:

м

кН·м;

кН/м

Увеличение полезной нагрузки за счет наращивания плиты составляет 17,6 - 6,37 = 11,23 кН/м.

Пример 3.3. Определить несущую способность плиты, усиленной подращиванием, и оценить эффективность усиления.

Параметры плиты до усиления и расчетную схему принимаем по' данным примера 3.2.

Параметры усиленной плиты: рабочая арматура класса А-IV; R_s=510 МПа; А_s1=7,92см² (7Ф12АIV); A_s2=7,85см² (10Ф10II); полезная высота сечения h₀ = 0,065 м (рис.3.3).

Рис. 3.3. Расчетное сечение усиленной плиты

Решение

Определяем параметры сечения усиленной плиты:

м

Сечение переармированно, так как ξ>ξ_R.

Принимаем

ξ>ξ_R=0,64.

Согласно данным при л. 5

α₀=0,435.

Тогда

М=0,435·8,5·10³·0,9·1·0,065²=14,1 кН/м.

Следовательно,

=12,53 кН/м.

Увеличение полезной нагрузки за счет подращивания плиты составляет

12,53-6,37 = 6,16 кН/м,

где 6,37 - несущая способность плиты до усиления, кН/м.

Кроме рассмотренных случаев повышения прочности перекрытия слоем армированного бетона, возможно его усиление стальными балками и фермами, частично или полностью воспринимающими полезную нагрузку.

Усиление зоны стыка плит перекрытия с ригелем при малой площадке опирания показано на рис.3.4. Принцип усиления основан на устройстве под аварийной плитой опорного столика, подаваемого на стальной пластине или тяжах, закрепленных в полках смежных плит. Для более надежного заанкеривания тяжей возможна также их приварка к монтажным петлям панели.

Рис. 3.4. Усиление зоны стыка плит перекрытия с ригелем:

а – столиком, подвешенным на стальной пластине;

б – то же, на стальных тяжах; в – то же, на хомутах;

1 – опорный столик (уголок); 2 – стальная пластина;

3 – ригель; 4 – швеллер; 5 – монтажный уголок;

6 – монтажный болт; 7 – ребристая панель;

8 – бетонный пол; 9 – пластина; 10 – стальной тяж;

11 – пластина опорного столика; 12 - ребро жесткости

Усиление железобетонных балок

Для усиления балок используются разнообразные методы, при назначении которых учитываются статическая схема, вид напряженного состояния, степень разрушения и прочие специфические условия эксплуатации.

Важным обстоятельством при окончательном выборе метода усиления является характер трещин, образующихся на боковой поверхности балок. Так, например, балки с чрезмерно раскрытыми нормальными (вертикальными) трещинами усиливаются в пролете путем подведения упругих и жестких опор или подваркой дополнительной арматуры, а балки с наклонными трещинами - стальной обоймой или кронштейнами.

Усиление балок с нормальными трещинами

Усиление балок промежуточной упругой опорой, в качестве которой обычно используется балка (ферма), опирающаяся на самостоятельные опоры, широко применяется при усилении перекрытий производственных зданий, воспринимающих большие технологические нагрузки. Конструкция усиления представлена в табл.3.2.

Усиление производится в следующей последовательности:

- устраиваются опоры под конструкцию усиления в виде отдельных стоек или консолей, привариваемых к стальной обвязке колонн;

- разгружается перекрытие в зоне усиления;

- монтируется конструкция усиления (балка или ферма);

- включается конструкция усиления в работу путем забивки стальных клиньев в распор с ригелем.

Рассмотрим проектирование усиления балки упругой опорой на примере.

ПримерЗ.4. Требуется усилить ригель междуэтажного перекрытия упругой промежуточной опорой в связи с увеличением полезной нагрузки.

Исходные данные: существующая нагрузка на ригель q₁=33 кН/м; нагрузка, которую должен воспринимать ригель после реконструкции, q₂=40 кН/м; конструкция ригеля: бетон класса B20; R_b=11,5 МПа; E_b=27·10³МПа; рабочая арматура 4ø18АШ; R_s=365 МПа; Е_s=2·10⁵ МПа; A_s=10,18 см².

Таблица 3.2

Усиление балок промежуточной опорой

№	Способ усиления.	Элементы усиления
п/п	Эскиз усиления	№ поз.	Общие сведения
	Упругой опорой (балкой)		Стальная балка 2 [ 12...27
	Стальные пластины (клинья) 8=4...10
			b=50...80 δ=4…6
	Упругой опорой (фермой)		2[75…150
	[12...18
	[10...20
	[14...18
	b=80...100 δ=8…12
	Жесткой опорой (стойкой)		Стойка
	Гнутый швеллер
	δ=8...10
	Стальная пластина (клин) δ=4...10
	Жесткой опорой (подкосами)		Подкосы 2[16...27
	Стальная пластина δ=10...12
	Гнутый швеллер δ=10...12
	Стальная пластин; δ=10...12

Расчетная схема ригеля представлена на рис. 3.5.

Рис. 3.5. Расчетная схема ригеля:

а - действующие нагрузки; б - эпюра моментов от нагрузки q₁;

в - эпюра моментов от нагрузки q₂;

г - эпюра моментов от реакции упругой опоры Р_у;

д - расчетное сечение ригеля

Решение

Определяем изгибающие моменты:

кН·м;

кН·м.

Вычисляем характеристики сечения:

м

Находим (см. прил. 5)

α₀=0,196.

Рассчитываем несущую способность нормального сечения ригеля

М= =0,196·11,5·10³·0,9·0,3·0,52²=164,6кН·м;

М<М₂=180 кН·м.

Следовательно, возникает избыточный момент в сечении, который должен восприниматься конструкций усиления:

М_у=М₂-М=180-164,6=15,5 кН·м.

При передаче избыточной нагрузки с ригеля на конструкцию усиления определяем по формуле упругую реакцию

кН·м.

Для определения жесткости сечения ригеля В предварительно вычисляем коэффициент приведения n и момент инерции J_р:

;

+10,18·10^-4·7,4·0,22²=0,0058 м.

Жесткость сечения ригеля без учета трещин в растянутой зо» находим по формуле

В=0,85Е_b·J_Р=0,85·27·10³·0,0058=0,13·10⁶ кН·м².

Суммарный прогиб ригеля

0.0051м.

При усилении ригеля стальной балкой (см. табл.3.2, п.1) её требуемую жесткость определяем по формуле

=9088 кН·м².

Требуемый момент инерции балки усиления находим по формуле

м⁴ = 4328 см².

По сортаменту прокатной стали балкой усиления может служить двутавр № 27 (J_х=5010 см⁴) или же два швеллера № 22а (J_х=2330·2=4660 см⁴).

При усилении ригеля стальной треугольной фермой (см. табл.3.2, п.2) площадь поперечного сечения ее поясов находим по приближенной формуле [5]:

где k - коэффициент, определяемый по табл.3.3.

Принимаем значение h_t/l=0,06, k=28.

Тогда

А = = 0,0016 м² = 16см².

По сортаменту находим два уголка размером 75x75x6 и площадью А=17,56 см².

Таблица 3.3

Значения коэффициента k

Наиболее простым в техническом исполнении является усиление балок подведением промежуточной жесткой опоры в виде стойки или подкосов. Однако следует учитывать, что промежуточная опора изменяет расчетную схему балки, в результате чего возникает надопорный отрицательный момент, на который проверяется существующее армирование балки.

Промежуточные опоры можно выполнять на самостоятельном фундаменте или с использованием уже существующих. Важным требованием к устройству отдельного фундамента является предварительное уплотнение грунта его основания во избежание просадки. Уплотнение производится гидродомкратами таким образом, чтобы давление на грунт было не менее давления под подошвой фундамента. В табл.3.2., п.3 и 4 приведены конструкции жестких опор, широко применяемые в практике усиления. Кроме указанных, можно использовать кирпичные столбы, стальные трубы, наполненные бетоном, и другие профили.

Работы по усилению ригеля выполняются в следующей последовательности:

- уплотнение грунта и устройство фундамента;

- разгрузка перекрытия в зоне усиления балки;

- установка опорной конструкции на фундамент;

- включение промежуточной опоры в работу путем подклинивания или поддомкрачивания.

ПримерЗ.5. Требуется усилить ригель междуэтажного перекрытия жесткой промежуточной опорой в связи с увеличением полезной нагрузки. Исходные данные приняты из примера 3.4. Расчетные схемы ригеля и стойки даны на рис.3.6.

Рис.3.6. Расчетные схемы ригеля и стойки:

а - расчетная схема ригеля до усиления;

б - расчетная схема ригеля после усиления;

в - эпюра перераспределения моментов;

г - эпюра материалов;

д - расчетное сечение ригеля над опорой В;

е - расчетная схема стойки

Решение

Находим изгибающие моменты в ригеле после его усиления: над опорой В

Мв=-0,075q₂· =0,0715·40·3²=-25,74 кН/м;

в пролете АВ (ВС)

М=0,091q₂· =0,091·40·3²=32,76 кН/м.

Определяем высоту сжатой зоны бетона над опорой В:

м;

Момент, воспринимаемый сечением балки над опорой В,

М= =0,02·11,5·10³·0,9·0,3·0,57²=20,2 кН/м;

М<М_В; 20,2<25,74.

Следовательно, над опорой В рабочей арматуры недостаточно, из-за чего образуется пластический шарнир и происходит перераспределение опорного момента (см. рис.3.6, в). В результате перераспределения пролетные моменты М_АВ и М_ВС увеличиваются (см. рис.3.6, г), однако их значения не превышают ординат эпюры арматуры. Таким образом, прочность нормальных сечений усиленного ригеля обеспечена.

За дополнительную жесткую опору принимаем стойку с размерами сечения bхh=20х20 см из бетона класса В15; R_b=8,5 МПа, армированную стержневой арматурой класса АIII; R_sc=355 МПа; 4Ø8АIII; A_s=2,01 см².

Расчетная схема стойки представлена на рис.3.6, е.

Расчетный эксцентриситет е₀=0.

Расчетная длина стойки при высоте этажа 3,6 м

l₀=0,7·3,6=2,52 м.

Так как l₀<20h, 2,52<4, стойку можно рассчитывать как центрально-сжатую на усилие

N_B= кН.

Условие прочности сечения стойки проверяем по [6, формула 119] :

N≤φ (R_bA + Rs ).

Определяем коэффициент

φ = φ_b+2(φ_sb-φ_b),

где φ - коэффициент продольного изгиба;

φ_b, φ_sb - коэффициенты, принимаемые по [6, табл.25 и 27]:

φ_b=0,86; φ_sb=0,89; тогда А= bxh = 0,2x0,2=0,04 м²;

φ=0,86+2(0,89-0,86)…0,21=0,87

Проверяем условие прочности:

120<0,87(8,5·10³·0,04+355·10³·2,01·10^-4); 120<322 (кН).

Следовательно, прочность стойки достаточная.

Усиление балок предварительно напряженными затяжками широко используется при реконструкции зданий, при этом практически не уменьшается полезный объем помещения, и монтаж ведется без остановки производственного цикла. Затяжки делают шпренгельные, горизонтальные и комбинированные.

Основными элементами затяжек являются горизонтальные и наклонные тяжи, изготавливаемые из стержневой арматуры классов АIII, АIV диаметром 18-40 мм или прокатных профилей уголкового и швеллерного типов. Тяжи располагаются у боковых поверхностей элемента и закрепляются с помощью анкерных устройств в торце.

Балка, усиленная затяжкой, превращается из изгибаемого элемента во внецентренно сжатую комбинированную систему, напряженное состояние которой является функцией нескольких параметров, в том числе и усилия предварительного обжатия затяжкой.

При достаточном преднапряжении и надежном заанкеривании затяжки предполагается, что напряжения в ней, а также в рабочей арматуре усиливаемой балки нарастают пропорционально и достигают расчетного сопротивления одновременно.

Величину предварительного напряжения затяжки σ_n можно установить по табл.3.4 в зависимости от нормативного сопротивления стали R_sn и отношения q_n/q_y, где q_n - нагрузка на балку после усиления; q_y - нагрузка на балку во время усиления.

Из табл.3.4 следует, что максимальное напряжение в затяжке. σ_n=(1-0,8)R_sn требуется при усилении неразгруженной балки.

Таблица 3.4

Величины относительных напряжений в затяжке

В табл.3.5, п.1 и 2 рассмотрены варианты усиления балки шпренгельной и горизонтальной затяжками, при наличии в балке нормальных трещин.

Работа по усилению производится в следующей последовательности:

- заготавливаются детали усиления: стержни, натягивающие муфты (гайки), анкерные устройства;

- максимально разгружается перекрытие в зоне усиления балки;

- монтируются элементы конструкции усиления (поз. 1-6, габл.3.5, п.1);

- производится натяжение затяжки механическим или электромеханическим способами;

- все элементы конструкции усиления окрашиваются защитными покрытиями: эмалью, перхлорвиниловым лаком и др.

Пример 3.6. Требуется усилить ригель междуэтажного перекрытия предварительно напряженной затяжкой 2Ø18А.IV(A_z)=5,09 см²; R_s = 510 МПа). Исходные данные приняты из примера 3.4; конструкция усиления представлена в табл.3.5, расчетная схема ригеля - на рис.3.7.

Решение

Находим площадь сечения затяжки, приведенную к арматуре класса АIII,

см².

Определяем приведенную полезную высоту сечения балки

см.

Вычисляем высоту сжатой зоны бетона

Таблица 3.5

Усиление балок стержнями

№ п/п	Способы усиления. Эскиз усиления	Элементы усиления
№ поз.	Общие сведения
	Усиление шпренгелем		Ø16…36 Ø40…60 δ=10…14 Гнутый швеллер δ=10…12 δ=8…10 Напрягающая муфта
	Усиление затяжкой		Затяжка Ø16…36 Опорный столик из стальной пластины δ=8…16
	Усиление приваркой дополнительной арматуры		Арматура усиления Ø10…32 Соединительный элемент δ=8…25 или Ø8…25

Рис. 3.7. Расчетная схема ригеля с затяжкой:

а - действующая нагрузка; б - усилия в рабочей арматуре ригеля и в затяжке; в - расчетное сечение

Определяем момент, воспринимаемый нормальным сечением усиленной балки:

М= =0,266·11,5·10³·0,9·0,3·0,5775²=275 кН·м.

Так как выполняется условие М>М₂, 275>180, то прочность нормального сечения усиленной балки при нагрузке 40 кН/м обеспечена.

Принимая нагрузку на ригель в момент его усиления

q₅=15 кН/м,

но величина отношения

= 2,66.

Пользуясь табл.3.4, находим

σ_n/R_sn=0,55-0,54.

Таким образом, предварительное напряжение в затяжке должно составлять не менее 0,4 R_sn.

Усиление балок с наклонными трещинами

Наклонные трещины в балках образуются по разным причинам: от проскальзывания рабочей продольной арматуры в зоне заанкеривания, слабого армирования поперечными стержнями, низкой марки бетона, недостаточных размеров поперечного сечения балки, перегрузки. В зависимости от причины образования трещин принимаются и способы усиления балок: предварительно напряженные хомуты (табл.3,6, п.1 и 2); разгружающие кронштейны (табл.3.6, п.3), которые могут применяться как отдельно, так и в сочетании с затяжками и промежуточными опорами.

Усиление предварительно напряженными хомутами производится в следующей последовательности:

- заготавливаются детали усиления;

- разгружается перекрытие в зоне усиления балки;

- монтируется конструкция усиления;

- натягиваются последовательно с помощью гаек хомуты (поз.1) и привариваются к уголкам (поз.4). Натяжение хомутов струбцинами (поз.2, табл.3.6) производится после приварки хомутов;

- наносится на все металлические детали конструкции усиления антикоррозийное покрытие.

Расчет балок, усиленных предварительно напряженными хомутами и разгружающими кронштейнами, на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе между наклонными трещинами и по наклонной трещине производится по [38, формулы (72), (84)].

Таблица 3.6

Усиление балок с наклонными трещинами

№ п/п	Способы усиления. Эскиз усиления	Элементы усиления
№ поз.	Общие сведения
	Усиление хомутами (схема 1)		Стержни (хомуты) Ø10…16 [10…14 Пластина b=40…60 δ=4…6 L50…100
	Усиление затяжкой		Стержни (хомуты) Ø10…16 Струбцина Ø12…18 Пластина b=40…60 δ=4…6 L50…100
	Усиление приваркой дополнительной арматуры		Балка усиления [16…27 Поперечная балка [10…18 Связующий стержень Ø16…25

3.3. Усиление железобетонных колонн

Для усиления ствола железобетонной колонны существует большой арсенал методов, среди которых наибольшее распространение получили следующие: железобетонные обоймы; одностороннее и двухстороннее наращивание сечения; металлические обоймы ненапряженные и с предварительным напряжением хомутов; предварительно напряженные металлические распорки.

Усиление железобетонной обоймой (рис.3.8, а) считается наиболее простым и надежным способом увеличения несущей способности колонны.

Обойма состоит из продольной арматуры, замкнутых хомутов, бетонного слоя, охватывающего сечение колонны.

Перед усилением поверхность колонны подготавливается следующим образом: удаляется штукатурный слой; зубилом делается насечка в бетоне на глубине 3-6 мм; промывается за час до бетонирования поверхность старого бетона чистой водой.

Железобетонная обойма обычно имеет толщину 6-12 см. Сечение и количество продольной арматуры определяется расчетом при условии обеспечения совместной работы обоймы с колонной. Поперечная арматура принимается диаметром не менее 6 мм и устанавливается с шагом S, удовлетворяющим требованиям:

15d≥S≥3δ; S≤200 мм,

где d - диаметр продольной арматуры;

δ - толщина обоймы.

Усиление колонн односторонним наращиванием сечения (рис.3.8, б) обычно применяется во внецентренно сжатых колоннах для уменьшения начального эксцентриситета приложения внешней нагрузки и увеличения прочности колонн. Важным условием надежности усиления является обеспечение совместной работы нового бетона со старым. Для этого предусматриваются те же мероприятия, что и при усилении железобетонными обоймами, и, кроме того, новая продольная арматура соединяется на сварке со старой с помощью стальных коротышей Ø10-30 мм, устанавливаемых с шагом 500-800 мм. В связи с большой трудоемкостью усиления одностороннее наращивание применяется редко.

Усиление колонн стальной обоймой (рис.3.8, в), довольно простое в исполнении, незначительно увеличивает размер поперечного сечения и позволяет использовать колонну в эксплуатационном режиме сразу же после ее усиления Продольные элементы обоймы из уголковой стали устанавливаются на цементно-песчаном растворе и прижимаются к колонне с помощью струбцин, после чего к уголкам привариваются поперечные планки, устанавливаемые по длине колонны с шагом 400-600 мм.

В предварительно напряженных обоймах поперечные планки нагреваются до температуры 100-120°С, а затем уже привариваются к продольным элементам. При остывании планки укорачиваются и создают эффект преднапряжения.

Усиление колонн стальными распорками (рис.3.8, г) является достаточно эффективным средством увеличения их несущей способности, которая повышается пропорционально площади поперечного сечения распорок.

Распорки состоят из двух уголков (швеллеров), связанных между собой соединительными планками.

Вверху и внизу каждой распорки крепятся опорные уголки, через которые усилие распора передается на консоли. Как видно из рис.3.8, г, распорки с перегибом устанавливаются в середине их высоты. Для создания предварительного напряжения сжатия распорки с помощью натяжных болтов выпрямляются, принимая вертикальное положение. При этом распорки надежно включаются в совместную работу с колонной, частично разгружая ее. Величина сжимающих напряжений в распорках в период их включения в работу по данным [5] достигает 60-80 МПа.

Усиление колонн предварительно напряженными распорками целесообразно при длине распорок не более 5 м, когда не требуется большого расхода металла для обеспечения их устойчивости. Пример расчета распорок представлен в [5].

Пример 3.7. Усилить ствол колонны с помощью железобетонной обоймы.

Исходные данные:

колонна сечением bхh=0,3x0,3 м из бетона класса В15; R_b=8,5 МПа;

рабочая продольная арматура 4Ø12АII; =4,52 см²; R_sc=280 МПа;

высота этажа Н₃=3,6 м.

Эксцентриситет приложения нагрузки е₀=0.

Нагрузка длительно-действующая N=N_d=1200 кН.

Задаемся толщиной обоймы δ=0,06 м, тогда суммарные размеры сечения (рис.3.9)

b₁=h₁=b+2δ=0,3+2·0,006=0,42 м.

Рис.3.8. Способы усиления колонн:

а - железобетонная обойма; б - одностороннее наращивание; в — металлическая обойма; г — металлические распорки

Ориентировочно назначаем площадь сечения продольной арматуры обоймы, пользуясь выражением

A_s1=0,009(h₁·b₁-h·b)=0,009(0,42·0,42-0,3·0,3)=7,8·10^-4м²=7,8см².

Принимаем 6Ø14АII ( = 7,69 см²)

Определяем несущую способность колонны до ее усиления.

Рис. 3.9. Расчетная схема колонны

Так как = 12 < 20при е₀=0, колонну рассчитываем как центрально-сжатую из условия

≤

Согласно [6, табл.25 и 27]

φ_b=0,86; φ_sb=0,89;

тогда

φ=0,86+2(0,89-0,86)0,165=0,97.

N>0,87(8,5·10³·0,09+280·10³·4,52·10^-4)=776 кН,

1200>776 кН.

Следовательно, несущая способность колонны недостаточна.

Вычисляем прочность колонны после ее усиления обоймой:

0.23.

= 8.57; φ_b = 0,905; φ_sb = 0,905;

φ=0,905+2(0,905-0,905)0,23=0,905;

N<0,905·8,5·10³·0,42·0,42+280·10³·(4,52+7,69)·10⁴=1667 кН;

1200<1667 кН.

Несущая способность усиленной колонны обеспечена.

Эффективность усиления по нагрузке составляет

1667-776=891 кН.

Выбор метода усиления консоли колонны, как правило, зависит от ее формы и характера действующих усилий. Так, при больших изгибающих моментах эффективной оказывается горизонтальная затяжка (табл.3.7, п.1) из тяжей, натягиваемых гайками до напряжений 60-90 МПа. При больших значениях поперечной силы и сжимающих напряжений в наклонной сжатой полосе целесообразно усиление преднапряженной наклонной затяжкой (табл.3.7, п.2) или металлическим столиком (табл.3.7, п.3), приваренным к продольной арматуре колонны.

Площадь сечения ветвей горизонтальной затяжки определяется по формуле

A_s13=1,25(М₁-М)/R_snh₀₁·0,9,

где М₁, М - соответственно изгибающие моменты, воспринимаемые консолью после и до усиления;

h₀₁ - полезная высота сечения консоли, усиленной затяжкой.

Площадь сечения ветвей наклонной затяжки можно определить из условия [6, (207)].

Таблица 3.7

Усиление консолей колонн

№ п/п	Способы усиления. Эскиз усиления	Элементы усиления
№ поз.	Общие сведения
	Горизонтальной затяжкой		Составная балка 2[12…18 Затяжка Ø=16…25 Гайка M16…M25
	Наклонной затяжкой		Обвязка L50…100 Затяжка Ø12…18 Планки b=40…60 δ=4…6
	Металлическим столиком		Стальные пластины δ=8…16 Опорная деталь L75…100

3.4. Усиление стропильных железобетонных ферм

Усиление стропильных ферм в практике эксплуатации здании встречается довольно часто. Причины усиления разнообразны. Это могут быть: дефекты изготовления (смещение арматурных каркасов, недостаточное предварительное напряжение нижнего пояса); дефекты из-за неправильной перевозки и монтажа; перегрузка фермы. В каждом конкретном случае оценивается степень повреждения элементов фермы и выбираются способы их усиления.

Рассмотрим некоторые из них.

Нижний пояс фермы часто усиливается горизонтальной предварительно напряженной стержневой затяжкой из арматуры классом АII, АIII, Ø18-32 мм. Усилие натяжения затяжки обеспечивается торцевыми гайками и стягивающими струбцинами (рис.3.10, а). Так как расстояние между парными тяжами затяжки небольшое, то для обеспечения требуемого натяжения ставятся промежуточные стальные распорки из уголка или швеллера с интервалом 3 м. При натяжении важно производить одновременное стягивание тяжей затяжек с обеих сторон, чтобы не допустить искривления нижнего пояса фермы. Ввиду того, что ферма чаще всего усиливается в полностью нагруженном состоянии, необходимо создавать высокое напряжение в затяжке порядка (0,6-0,8) R_sn.

Верхний пояс фермы, а также сжатые элементы решетки можно усиливать стальной обоймой или распорками, ранее рассмотренными на рис.3.8.

Опорные узлы фермы, имеющие наклонные трещины, усиливаются напряженными хомутами, состоящими из уголков, горизонтальных пластин и стержневой арматуры. Напряжение в стержнях создается натяжными гайками с последующей приваркой стержней к уголкам обвязки (рис.3.10, б). Аналогичным образом усиливаются промежуточные узлы фермы (рис.3.10, в).

После окончания натяжения хомутов и горизонтальных затяжек гайки привариваются к стержням (см.рис.3.10, а, б) или срезаются (см.рис.3.10, в).

Усиленные сжатые элементы фермы проверяются расчетом на прочность, а растянутые - на прочность и трещиностойкость.

Рис. 3.10. Усиление элементов стропильной фермы:

а – нижнего пояса; б – опорного узла; в – промежуточного узла;

1 – горизонтальная затяжка; 2 – напрягаемые хомуты;

3 – балка (швеллер) для натяжения хомутов;

4 – стягивающая струбцина; 5 – промежуточная распорка

4. УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Большие объемы реконструкции старых кирпичных зданий особо остро ставят задачу рационального усиления с малыми трудовыми и материальными затратами. Способы восстановления дефектных конструкций разнообразны. Они выбираются в зависимости от причин, обусловливающих разрушение, а также от степени износа каменной кладки. Так, при значительных поверхностях разрушения, выкрашивании кирпича и раствора может оказаться целесообразной перекладка отдельных участков конструкций.

Однако в большинстве случаев усиление сопровождается применением более прочных материалов: стали и бетона.

4.1.Оценка технического состояния и усиление кирпичных стен

Оценку технического состояния стен производят по результатам натурного обследования и поверочных расчетов. При этом стараются учитывать все факторы, которые могут отрицательно повлиять на несущую способность и нормальную эксплуатацию стен. К таковым относятся трещины, местные разрушения кладки, отклонение от вертикали, выпучивание, прогибы, малая площадь опирания элементов перекрытия и перемычек, изменение эксцентриситетов приложения нагрузки. Кроме того, учитывают фактическую прочность составляющих их кладки кирпича и раствора, определяемую по результатам лабораторных испытаний образцов.

Элементы стен, имеющие повреждения или заведомо перегруженные, проверяют расчетом по формулам СНиП II-22-81 по двум группам предельных состояний, при этом основное внимание уделяют несущей способности.

Следует отметить, что объективная оценка несущей способности кирпичных стен всегда сопряжена со значительными трудностями, обусловленными различной степенью повреждений, а также неоднозначностью прочностных показателей камня и раствора, причем не только в различных частях здания, но и по толщине стены. Поэтому в практических расчетах обычно используют систему эмпирических коэффициентов, в той или иной степени учитывающих влияние отрицательных факторов.

Так, например, п