ЛЕКЦИЯ 17. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ МАШИНЫ

ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

Из общего перечня электрических машин переменного тока (рис. 15.2) большее распространение нашли асинхронные и синхронные машины. Несмотря на различия в устройстве, эти машины имеют много общего в принципе работы. Их принцип действия основан на использовании двух явлений: на явлении искусственно созданного вращающегося магнитного поля и на воздействии этого поля на проводники с токами.

Асинхронные машины используют, в основном, как двигатели. Трехфазные асинхронные двигатели находят самое широкое применение в различных областях народного хозяйства. Их широкое распространение обусловлено простотой конструкции и надежностью в работе. Недостатком асинхронных машин является относительная сложность регулирования их эксплуатационных характеристик.

Синхронные машины применяют в качестве генераторов и двигателей. Синхронные генераторы служат основным источником электрической энергии. Мощность современных синхронных генераторов, применяемых на электростанциях, достигает 1200 МВт и более.

Синхронные двигатели обычно применяют в приводах большой мощности, до нескольких десятков МВт. Двигатели малой мощности используют в устройствах, где требуется строгое постоянство скорости вращения.

1. АСИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ

1.1. Особенности конструкции двигателей.

По конструкции асинхронные двигатели разделяют на два типа: с фазным ротором и с короткозамкнутым ротором. Конструкция статора одинакова. Незначительные отличия обусловлены разными формами роторов.

Элементы конструкции статора показаны на рис. 17.1. Для двигателей малой мощности корпус отливается из алюминия. Для двигателей средней и большой мощности – из чугуна. Наружная поверхность корпуса может иметь ребра, которые необходимы для увеличения площади охлаждения. Для крепления двигателя используют лапы.

Сердечник статора представляет собой полый цилиндр, собранный из отштампованных листов электротехнической стали. Листы изолированы друг от друга слоем лака, собраны в пакет и скреплены специальными скобами или продольными сварными швами снаружи. Такая конструкция обеспечивает уменьшение вихревых токов. После сборки сердечник запрессовывается в корпус.

Обмотка статора трехфазная, выполняется в виде одно или многовит-ковых катушек. Пример размещения катушек трехфазной обмотки приведен на рис. 17.2. В приведенном примере каждая фаза имеет три катушки, уложенные в соседних пазах. Катушки соседних фаз сдвинуты по окружности статора на угол 120º. Лобовые части катушек проходят вдоль торцевой части сердечника статора (см. рис. 17.1).

Концы обмоток каждой фазы статора присоединяются к зажимам коробки выводов. Расположение и обозначение выводов обмотки на клеммной панели приведено на рис. 17 3. Видно, что обмотку статора можно включить звездой или треугольником.

Как и статор, ротор асинхронных двигателей собирают из штампованных листов электротехнической стали, которые запрессовывают на вал (рис. 17.4, а). Обмотку короткозамкнутого ротора типа «беличье колесо» изготавливают из медных или алюминиевых стержней, замкнутых накоротко с торцов двумя кольцами (рис.17.4, б). Стержни вставляют в пазы ротора без изоляции. Для маломощных двигателей короткозамкнутую обмотку отливают из алюминия вместе с кольцами и торцевыми лопастями для вентиляции машины (рис. 17.4, в). Схема включения в сеть асинхронного двигателя

с короткозамкнутым ротором приведена на рис 17.4, г.

Фазные роторы используют в асинхронных двигателях средней и большой мощности. Конструкция фазного ротора показана на рис. 17.5, а.

На сердечнике фазного ротора 1 укладывают трехфазную обмотку 2, аналогичную обмотке статора. Ее соединяют в звезду, а концы подключают к контактным кольцам 3. Посредством контактных колец и щеток обмотка ротора соединяется с пусковым регулировочным реостатом. Это позволяет регулировать пусковой ток. Схема включения асинхронного двигателя с фазным ротором приведена на рис. 17.5, б.

1.2. Принцип действия асинхронного двигателя.

Как было показано в лекции 15, двух или трехфазной обмоткой статора можно создать вращающееся магнитное поле. Линейная скорость движения волны определена выражением (15.17). На практике чаще используют

не линейную, а угловую скорость

(17.1)

Подставляя в (17.1) значение ν из (15.17), получим:

. (17.2)

Частоту вращения поля в (об/мин) легко найти, учитывая соотношение между Ω и f. Тогда:

(17.3)

Число пар полюсов p представляет натуральный ряд чисел. Следовательно, частоту вращения поля можно изменять дискретно, изменением p. Например,

p 1 2 3 4 5 6

n(об/мин) 3000 1500 1000 750 600 500

В дальнейшем угловую скорость Ω и частоту вращения магнитного поля n будем обозначать индексом 1, т. е. Ω₁;и n₁.

Пересекая обмотку ротора, магнитное поле индуцирует в его стержнях Э.Д.С.:

(17.4)

Под действием этой Э.Д.С. по замкнутой обмотке ротора потечет ток. В результате взаимодействия токов ротора с магнитным полем статора на стержни ротора действуют электромагнитные силы F_эм. Это заставляет ротор вращаться по направлению поля с частотой n₂.

Отличительным признаком асинхронного двигателя является всегда существующая положительная разность, n₁ – n₂ > 0. Ротор никогда не может достигнуть частоты вращения магнитного поля n₁, так как при равенстве n₁ = n₂ исчезнут электромагнитные силы, приводящие его в движение.

Разность частот вращения магнитного поля и ротора

n₁ – n₂ = n_s (17.5)

называют частотой скольжения. Аналогичная разность скоростей

Ω₁ – Ω₂ = Ω_s

называется скоростью скольжения.

Отношение (17.5) к частоте вращения поля n₁ обозначают s и называют скольжением:

(17.6)

Скольжение часто выражают через скорость вращения, в процентах:

(17.7)

Очевидно, что в первый момент пуска двигателя s = 1. Асинхронные двигатели проектируют так, что на холостом ходу s_х = 0,001 ÷ 0,005, а при номинальной нагрузке s_ном = 0,05.

В установившемся режиме n_s, Ω_s и s – постоянные. Это означает, что вращающий момент двигателя М уравновешивает противодействующий момент М_пр. Если по каким – либо причинам противодействующий момент увеличится, то ротор начнет тормозиться, т. е. скорость вращения Ω₂ будет падать, а скорость его скольжения – увеличиваться. Но последнее вызовет изменение ряда взаимно связанных величин. Увеличатся Э.Д.С. e₂ и токи I₂ в проводниках обмотки ротора, электромагнитные силы F_эм2 и вращающий момент М. Когда вращающий момент М станет равным противодействующему М_пр, изменения прекратятся. Двигатель возвратится в установившейся режим. Но скорость вращения ротора Ω₂ теперь меньше.

В случае уменьшения противодействующего момента произойдут аналогичные, но противоположно направленные физические процессы. Это означает, что асинхронный двигатель обладает свойством автоматического изменения вращающего момента, т. е. свойством саморегулирования.

1.3.Электромагнитный момент асинхронного

двигателя.

Величина электромагнитного момента, действующего на ротор диаметром D с общим числом активных проводников N₂, определяется выражениями (15. 6) и (15, 7):

(17.8)

где I_2a – активная составляющая тока в проводниках ротора, – действующее значение магнитной индукции в воздушном зазоре.

Определим зависимость момента от величины магнитного потока полюсов Ф_П. Для этого учтем, что связь между действующим и средним В_ср значениями магнитной индукции имеет вид:

Известно (8.3), что значение В_ср пропорционально величине магнитного потока полюса и обратно пропорционально площади полюса τ∙l. Поэтому

(17.9)

Выразим диаметр ротора D через число и ширину полюсов:

(17.10)

Подставляя (17.9) и (17.10) в (17.8), получим:

(17.11)

Видим, что электромагнитный момент асинхронного двигателя пропорционален магнитным потокам полюсов и активной составляющей токов

ротора.

Используя выражение (17.7), получим зависимость М(s)

(17.12)

где – Э.Д.С. проводников ротора в начальный момент пуска [см.(15.2а)]; R₂ и Х₂ – активное и реактивное сопротивления обмотки ротора, причем Х₂ = ω₂∙L₂ = s∙ω₁∙L₂; Х_2н = Х₂/s – реактивное сопротивление в начальный момент пуска.

Из (17.12) следует, что при s = 0 и s = ∞ М = 0. Значит существует максимальное (экстремальное) значение электромагнитного момента М_м. Исследование на экстремум позволило получить выражение для максимального значения вращающего момента:

(17.13)

Выражение (17.13) показывает, что максимальный момент пропорционален квадрату магнитного потока полюсов. Но величина Ф_П пропорциональна напряжению (8.15). Значит, снижение напряжения приводит к резкому уменьшению магнитного потока и вращающего момента двигателя М.

Знание М_м позволяет привести (17.12) к виду:

(17.14)

где s_кр – величина скольжения, при котором двигатель останавливается, т. е. .

График зависимости М(s) приведен на (рис.17.6). На участке от s = 0 до s_кр зависимость близка к линейной. На этом участке с увеличением s

вращающий момент увеличивается. Двигатель работает устойчиво. При s = s_кр вращающий момент достигает максимума М = М_м. Асинхронные двигатели проектируют так, чтобы М_м был больше номинального момента М_ном в 2 ÷ 2,5 раза. При s> s_кр зависимость М(s) переходит к гиперболической. На этом участке с увеличением s вращающий момент уменьшается. Двигатель теряет свойство саморегулирования и под действием М_пр останавливается.

В начальный момент пуска s = 1. Вращающий момент называют пусковым, обозначают М_П и определяют выражением:

(17.15)

Выражение показывает, что величина пускового момента М_п пропорциональна активному сопротивлению обмотки ротора.

1.4. Механическая и рабочие характеристики

асинхронного двигателя

Механической характеристикой называют зависимость скорости Ω₂ или частоты вращения ротора n₂ от электромагнитного момента М (рис.17.7).

По своей форме она отличается от кривой М(s) только положением по отношению осям координат.

Механическая характеристика показывает, что при увеличении вращающего момента от нуля до максимального значения скорость (или частота вращения) ротора снижается незначительно. На участке Ω_кр ≤ Ω₂ ≤Ω1 проявляется свойство саморегулирования двигателя, поэтому его работа устойчивая. Всякое отклонение М_пр от точки равенства моментов (например, от точки p на графике) вызовет переходной процесс саморегулирования.

При перегрузке двигателя, когда М_пр > М_м двигатель входит в область неустойчивого режима. Скорость (или частота вращения) ротора уменьшается до полной остановки двигателя. Следовательно, мощность двигателя нужно выбирать так, чтобы при максимальных перегрузках сохранялось условие М_пр < М_м.

Рабочие характеристики (рис.17.8) показывают зависимость эксплуатационных параметров от мощности на валу асинхронного двигателя Р₂.

К эксплуатационным параметрам относят ток обмотки статора, активную мощность, К.П.Д., скорость ротора и коэффициент мощности двигателя. Графики рис. 17.8 построены в относительных величинах.

Графики рис. 17. 8 показывают, что в режиме холостого хода, когда М ≈ 0, ток обмотки статора I_1х = (0,2 ÷ 0,5)∙I_ном. Значение I_1х достаточно велико, а диапазон изменений определяется диапазоном мощностей двигателей. По мере роста нагрузки на валу ток увеличивается, в основном, его активная составляющая. За счет увеличения активной составляющей тока происходит рост коэффициента мощности cos φ от 0,2 ÷ 0,3 в режиме холостого хода до 0,7÷ 0,85 при номинальной нагрузке.

Коэффициент полезного действия η в режиме холостого хода равен нулю. Это объясняется тем, что полезная работа не выполняется, а потери в магнитопроводе и механизме двигателя номинальные. По мере увеличения мощности Р₂ К.П.Д. увеличивается. Рост η замедляется при больших нагрузках, так как потери в обмотках пропорциональны квадрату токов. Скорость ротора Ω₂ уменьшается незначительно, от 0,998∙Ω₁ в режиме холостого хода до 0,95∙Ω₁ при номинальной нагрузке.

2. СИНХРОННЫЕ ДВИГАТЕЛИ

Синхронный двигатель – это машина переменного тока. Его принцип действия основан на электромеханическом воздействии вращающегося магнитного поля статора на проводники ротора с током. Однако, если в асинхронном двигателе значение токов ротора определяется скольжением s, то в синхронном двигателе ток ротора определяется величиной стороннего источника напряжения постоянного тока. Это и обеспечивает синхронное вращение ротора и магнитного поля статора.

2.1 Конструкция и принцип работы синхронного

двигателя.

Конструкция статора синхронного двигателя такая же, как и у асинхронного двигателя. Его обмотка подключается к промышленной сети частотой 50 Гц и создает вращающееся магнитное поле.

Ротор синхронного двигателя представляет собой электромагнит. Его обмотка подключается через контактные кольца и щетки к независимому источнику напряжения постоянного тока (рис. 17.9). Токи обмотки ротора создают независимое магнитное поле. Взаимодействие двух магнитных полей заставляет вращаться ротор. Направление и скорость вращения ротора совпадают с направлением и скоростью вращения поля статора.

Рассмотрим принцип работы синхронного двигателя с помощью простейшей модели, показанной на рис. 17.10. На модели представлены две разделенные воздушным зазором магнитные системы. Внешняя система имитирует вращающееся магнитное поле статора. Будем полагать, что эта система может вращаться относительно своего центра. Внутренняя система модели имитирует ротор и его магнитное поле.

Предположим, что внешняя система полюсов (магнитное поле статора) неподвижна. Благодаря силам магнитного притяжения ротор расположится

так, что его полюсы будут находиться под противоположными полюсами

внешней системы (рис. 17.10, а). При таком расположении силы магнитного

притяжения F_m направлены по оси полюсов и не создают электромагнитного

момента.

Допустим, что внешняя система полюсов начала вращение с частотой n₁. В начальный момент эта система сместится относительно ротора на некоторый угол θ (рис. 17.10, б). При этом вектор силы магнитного притяжения F_m также повернется относительно оси полюса ротора. Теперь эта сила состоит из двух составляющих: F_m = F_П + F_t. Сила F_t называется тангенциальной. Она направлена перпендикулярно оси полюса. Совокупность составляющих F_t, действующих на все полюсы ротора, создает вращающий момент М.

Под действием момента М ротор приходит в движение и в дальнейшем вращается синхронно с внешней системой, с частотой n₁ (рис. 17.10, в). Видим, что обязательным условием возникновения вращающего момента в синхронном двигателе является отставание магнитного поля ротора от вращающегося магнитного поля статора на угол θ.

Перейдем от модели рис 17.10 к реальному синхронному двигателю. При включении обмотки статора в трехфазную сеть создается вращающееся со скоростью Ω = ω/p магнитное поле. Будем считать, что скорость вращения ротора равна скорости вращения магнитного поля, а на вал действует нагрузка – М_пр.

Магнитный поток вращающегося магнитного поля индуцирует в обмотке статора Э.Д.С. самоиндукции. Согласно (15.2а), ее значение определяется выражением

. (17.16)

Поле ротора вращается с такой же частотой и его поток также пересекает витки обмотки статора, индуцируя Э.Д.С. Е_ст2

(17.17)

где Ф_П – поток одного полюса ротора, число витков одной фазы статора.

Фазовые соотношения между Е_ст1 и Е_ст2 обусловлены техническими параметрами машины и противодействующим моментом М_пр на валу. Складываясь они образуют результирующую Э.Д.С., Е₀, которая уравновешивает приложенное к обмотке статора напряжение

(17.18)

где Ф₀ – результирующий магнитный поток.

Выражение (17.18) позволяет выразить магнитный поток Ф₀ как функцию Э.Д.С. Е₀ и упрощает определение электромагнитного момента машины.

Электромагнитный момент определим по силам, действующим на ротор. Силы F_ср определяются выражением (15.6), которое имеет вид:

где I_а – активная составляющая тока статора.

Воспользовавшись соотношением, связывающим и Ф₀, определим выражение для электромагнитного момента двигателя:

(17.19)

Выражение (17.19) показывает, что электромагнитный момент пропорционален магнитным потокам полюсов ротора и активным составляющим токов в обмотке статора. Но активная составляющая тока статора I_а синхронной машины является функцией угла рассогласования θ (см. рис. 17.10, б), причем

I_a = (U₁/Х₁)∙sinθ, (17.20)

где U₁ – действующее значение напряжения обмотки статора, Х₁ – синхронное сопротивление.

Подставляя (17.20) в (17.19), получаем

(17.21)

Выражение (17.21) определяет зависимость электромагнитного момента М от угла рассогласования θ и называется угловой характеристикой.

Выражая Ф_П как функцию Э.Д.С. Е_ст2 по (17.17) и подставляя это значение в (17.21), получим

Учтем, что отношение N₁|2 к равно числу фаз (к = 3). Поэтому выражение для угловой характеристики принимает вид:

Произведение

(17.22)

определяет амплитудное значение угловой характеристики. Амплитудное значение М_m пропорционально приложенному к обмотке статора напряжению U₁ и Е_ст2. Величина U₁ постоянна. Э.Д.С. Е_ст2 создается магнитным полем ротора. Ее значение является функцией тока ротора I_в (тока возбуждения). Зависимость Е_ст2(I_в) называют характеристикой холостого хода (рис. 17.11).

На начальном участке характеристики холостого хода Е_ст2 увеличивается пропорционально I_а. Следовательно, увеличивается и амплитудное значение угловой характеристики (17.22). По мере насыщения магнитопровода машины рост Е_ст2 сначала замедляется, а затем прекращается. Поэтому синхронный двигатель целесообразно эксплуатировать при I_в = I_вн, а (17.22) не может быть сколь угодно большим.

2.2. Пуск синхронного двигателя.

Пуск синхронного двигателя существенно отличается от пуска двигателей других типов. Отличие обусловлено принципом создания вращающего момента и достаточно большой массой ротора. Магнитное поле статора вращается со скоростью Ω с момента подачи напряжения U₁. Ротор, как всякое массивное тело, может увеличить скорость вращения от нуля до Ω за некоторый интервал времени.

При включении обмотки статора в трехфазную сеть магнитное поле статора вращается со скоростью Ω относительно неподвижного ротора. Магнитная индукция поля статора в каждой точке поверхности ротора изменяется по синусоидальному закону. При этом средние значения сил F_ср воздействия поля статора на постоянные токи обмотки ротора равны нулю. Ротор остается неподвижным.

Для пуска синхронного двигателя необходимо предварительно привести ротор во вращение со скоростью Ω₁, близкой к скорости Ω. Когда разность скоростей ∆Ω = Ω – Ω₁ станет достаточно малой, между полюсами ротора и вращающегося поля статора устанавливается магнитная связь. Эта связь обеспечивает возникновение синхронного электромагнитного момента. Под действием момента ротор втягивается в синхронизм.

Существует несколько способов пуска синхронного двигателя. Большее распространение получил асинхронный способ (рис 17.12). Для реализации способа в пазах полюсных наконечников ротора размещают стержни пусковой короткозамкнутой обмотки «беличье колесо».

Для пуска двигателя обмотку возбуждения ротора замыкают на резистор R_П, а обмотку статора подключают к трехфазной сети. В короткозамкнутой обмотке ротора возникает асинхронный вращающий момент. Под действием асинхронного момента скорость ротора Ω₁ удается довести до 0,95∙Ω. Затем обмотку возбуждения ротора подключают к источнику постоянного тока. Возникает синхронный электромагнитный момент. Когда ∆Ω > 0, угол θ непрерывно изменяется. Согласно (17.21) изменяется и синхронный момент по синусоидальному закону. Только когда скорость ротора возрастет до Ω, значения θ и М станут неизменными. Двигатель вошел в синхронизм. Ротор и магнитное поле статора вращаются синхронно.

Отметим, что синхронные двигатели могут иметь конструктивные отличия. В основном, отличия проявляются в конструкции ротора. Существуют двигатели явнополюсные с электромагнитным возбуждением, явнополюсные с возбуждением постоянными магнитами, явнополюсные реактивные, неявнополюсные гистерезисные, реактивно - гистерезисные и др. В лекции изложен принцип устройства и работы только синхронного явнополюсного с электромагнитным возбуждением двигателя. Знание этого материала позволит при необходимости самостоятельно освоить особенности работы других синхронных машин.

3. СИНХРОННЫЕ ГЕНЕРАТОРЫ

Ротор генератора приводится во вращение первичным двигателем – паровой, газовой или гидравлической турбиной, двигателем внутреннего сгорания при установке на подвижных объектах. Обозначим вращающий момент первичного двигателя – М_дв, а скорость его вращения – Ω₂. К обмотке ротора приложено напряжение постоянного тока от стороннего источника. Ток, протекающий под действием этого напряжения, создает магнитное поле возбуждения, вращающееся со скоростью Ω₂. Выбором формы полюсов и размеров катушек возбуждения добиваются, чтобы распределение магнитной индукции в воздушном зазоре генератора было синусоидальным.

Вращающееся магнитное поле создает в обмотках статора Э.Д.С. одинаковой частоты и амплитуды, но сдвинутые друг относительно друга по фазе на 120º (рис. 7.1, 7.2). При подключении к обмоткам статора нагрузки в них возникают токи. Токи создают свое вращающееся магнитное поле. Скорость и направление вращения этого поля такие же, как и у поля ротора, но силовые магнитные линии направлены в противоположную сторону. Магнитное поле токов статора действует на постоянные токи ротора и создает электромагнитные силы, тормозящие движение ротора – тормозящий электромагнитный момент М.

При постоянной скорости вращения ротора механическая мощность первичного двигателя М_дв∙Ω₂ равна активной электрической мощности 3∙Е₀∙I_1а генератора:

М_дв∙Ω₂ = Р_эм = М∙Ω₂ = 3∙Е₀∙I_1а,

где Е₀ – действующее значение Э.Д.С. обмоток статора, I_1а – действующее значение активной составляющей тока обмоток статора.

В нагруженном генераторе Э.Д.С. обмоток статора уравновешивается напряжением нагрузки U и падением напряжения на внутреннем сопротивлении генератора I₁∙Z_об

Е₀ = U + I₁∙Z_об.

В последнем выражении Э.Д.С. обмоток Е₀ определяется выражением (17.18). Активная составляющая комплексного сопротивления обмоток определяется сопротивлением проводов и пренебрежимо мала в сравнении с реактивным сопротивлением Х_об = р∙Ω∙L_об. Учитывая это, можем записать:

(17.23)

Так как р∙n/60 = f, а равенство (17.23) можно привести к виду:

(17.24)

Выражение (17.24) показывает, что напряжение, вырабатываемое генератором, зависит от частоты вращения ротора, характера и силы тока нагрузки. Зависимость напряжения синхронного генератора от тока нагрузки называется внешней характеристикой. На рис. 17.13 построены внешние характеристики при различном коэффициенте мощности нагрузки и постоянном значении f.

Так как реактивное сопротивление синхронного генератора много больше активного, коэффициент мощности меньше единицы, а изменение напряжения ∆U может достигать нескольких десятков процентов. Для стабилизации напряжения генератора необходимо регулировать ток возбуждения I_в. Поэтому в большинстве случаев генераторы снабжаются автоматическими регуляторами напряжения.

3.1 Особенности использования синхронных генераторов

на ПТМ и М.

Зависимость напряжения синхронного генератора от частоты вращения характерна при их использовании на подвижных объектах, в частности, на подъемно – транспортных машинах и механизмах с двигателями внутреннего сгорания, имеющими широкий диапазон изменения частоты вращения. Особенность использования синхронных генераторов на таких объектах заключается в том, что их непосредственной нагрузкой является преобразователь напряжения, а регулировка осуществляется по постоянному току.

Процесс регулирования напряжения генератора сводится к воздействию на значение магнитного потока. Магнитный поток наиболее просто изменять регулированием силы тока возбуждения одним из трех способов:

– закорачиванием обмотки возбуждения,

– прерыванием цепи возбуждения,

– включением последовательно с обмоткой возбуждения добавочного резистора.

Последний из перечисленных способов реализуется регуляторами напряжения электромагнитного, электронного и смешанного типов. Электронные регуляторы не содержат подвижных частей, подгорающих контактов, не требуют регулировок и потому более надежны. Однако благодаря невысокой стоимости электромагнитные регуляторы еще имеют достаточно широкое применение. Рассмотрим принцип их работы по схеме рис. 17.14.

В приведенной схеме добавочный резистор R_доб включен последовательно с обмоткой возбуждения. Величина R_доб рассчитывается так, чтобы регулировка напряжения обеспечивалась во всем диапазоне частоты вращения ДВС.

Параллельно R_доб включены выходные нормально замкнутые контакты электромагнитного реле. Когда двигатель не работает, R_доб выключен из цепи возбуждения. Сопротивление цепи возбуждения в этом состоянии обозначим R_в.

Обмотка электромагнитного реле подключена к выходу преобразователя напряжения, т. е. питается напряжением постоянного тока U. На основании (9.11) и (8.9) сила притяжения якоря реле может быть определена выражением

. (17.25)

Очевидна зависимость силы притяжения якоря от силы тока обмотки I_об. Если сопротивление обмотки реле R_об, то I_об = U/R_об.

Допустим, что с увеличением частоты вращения напряжение на выходе генератора превысило регулируемое значение U_р. При этом сила притяжения якоря (17.25) превысит силу удерживающей пружины реле, и клапан реле разомкнет контакты. В цепь возбуждения включается сопротивление добавочного резистора, что приводит к уменьшению тока возбуждения I_в = U_р / (R_в + R_об) и, как следствие, к уменьшению напряжения U. Снижение напряжения U уменьшает I_об и F. Контакты реле замыкаются и выключают R_доб из цепи возбуждения. Далее процесс повторяется.

Большая частота включения и выключения R_доб приводит к тому, что эквивалентное сопротивление цепи R_э определяется выражением

R_э = R_в +τ_в∙R_доб,

а ток возбуждения

I_в = U_р / (R_в + τ_в∙R_доб),

где τ_в = t_в/(t_о +t_в) – относительная продолжительность включения резистора, t_о , t_в – время отключения и включения R_доб.

В диапазоне малых частот вращения двигателя, от нуля до некоторого значения n₁, напряжение на выходе генератора практически пропорционально n, но меньше U_р (рис.17.15). Регулятор не работает, τ_в = 0, а ток возбуждения возрастает от 0 до I_{в макс}.

При дальнейшем увеличении частоты вращения двигателя регулятор включается в работу. Напряжение на выходе генератора стабилизируется, а относительное время включения добавочного резистора – τ_в увеличивается от 0 до 1. Ток возбуждения уменьшается от I_{в макс} до I_{в мин} = U / (R_в +R_доб).

Основным недостатком рассмотренного регулятора является искрение, разрушающее контакты реле. Разрывная мощность на контактах

определяется произведением

. (17.26)

Уменьшение мощности за счет R_доб приведет к уменьшению максимальной частоты вращения ДВС, что не приемлемо. Уменьшение I_в приведет к увеличению габаритов и массы генератора при прочих равных параметрах. Поэтому рассмотренный регулятор напряжения применим для маломощных генераторов.

С увеличением мощности генератора применяют двухступенчатый регулятор или разделяют обмотки возбуждения на две параллельные ветви. В качестве примера рассмотрим двухступенчатый реле – регулятор РР380, который устанавливается совместно с генератором Г221. Схема реле – регулятора приведена на рис. 17 16.

Контактная группа реле содержит нормально замкнутые 1-2 и нормально разомкнутые 3-4 контакты. При неработающем двигателе якорь реле контактная группа находятся в исходном состоянии (как показано на рис.). Первая пара контактов 1-2 шунтирует R_доб и дроссель L. Дроссель предназначен для сглаживания бросков тока через контакты второй группы. Обмотка реле подключена к выходу преобразователя напряжения через резистор температурной компенсации R_Т.

В диапазоне малой частоты вращения двигателя, от 0 до n₁, прерыватель не работает, напряжение на выходе генератора и ток возбуждения I_в практически пропорциональны n (рис.17.17).

С увеличением оборотов двигателя до n₁ напряжение на выходе генератора достигает порога регулирования U_р. Сила притяжения якоря (17.25) увеличивается и перебрасывает его в положение 1. Контакты 1-2 размыкаются, контакты 2-3 остаются разомкнутыми. Добавочный резистор R_доб и дроссель L включаются в цепь возбуждения. Первая ступень регулирования начинает работать как в одноступенчатом реле.

Отличительной особенностью схемы двухступенчатых реле является то, что величина добавочного резистора R_доб значительно меньше, чем у одноступенчатых регуляторов. Это позволяет существенно уменьшить разрывную мощность на контактах (17.26) и продлить срок службы контактов. Однако диапазон регулирования при этом уменьшается. Значение R_доб и L рассчитывают так, чтобы при частоте вращения 0,5∙n_макс контакты первой ступени перестали замыкаться. Это означает, что регулирование первой ступенью реле прекратилось. Дальнейшее увеличение n приведет к росту напряжения на выходе генератора, причем U > U_р (рис. 17.17).

С увеличением напряжения U растет сила притяжения якоря к ярму (17.25). Когда выполнится равенство U = U_р1, нажимной клапан реле переходит в положение 2 (рис. 17.17) и замыкает контакты 3-4, шунтируя обмотку возбуждения. Ток возбуждения и напряжение генератора резко падают, при этом контакты 3-4 размыкаются. Начинает работать вторая ступень регулирования.

КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ

17.1. Почему сердечник статора и ротор асинхронного двигателя набирают из штампованных листов электротехнической стали?

17.2. В чем заключаются особенности конструкции обмотки статора трехфазного асинхронного двигателя?

17.3. Чем отличается фазный ротор асинхронного двигателя от короткозамкнутого ротора? Можно ли считать эти роторы взаимозаменяемыми?

17.4. Раскройте понятия: частота скольжения, скорость скольжения, скольжение.

17.5. В чем заключается физическая сущность свойства саморегулирования асинхронного двигателя?

17.6. Запишите аналитическое выражение и постройте график зависимости М(s).

17.7. Изобразите механическую характеристику и укажите на ней точки для режима холостого хода, номинальной нагрузки и пуска двигателя.

17.8. Приведите рабочие характеристики асинхронного двигателя. Поясните зависимость эксплуатационных параметров от мощности на валу двигателя.

17.9. В чем заключаются отличия конструкции синхронного двигателя от асинхронного?

17.10. Как создается вращающий электромагнитный момент синхронного двигателя?

17.11. Назовите обязательное условие возникновения вращающего момента в синхронногм двигателе.

17.12. Приведите аналитическое выражение для угловой характеристики. Какие физические величины опеделяют электромагнитный момент синхронного двигателя?

17.13. Как реагирует синхронный двигатель на