ОБЩИЕ ПОНЯТИЯ О КОНДЕНСАЦИОННЫХ УСТАНОВКАХ
Процесс передачи тепла от конденсирующего пара к охлаждающей воде осуществляется в поверхностном теплообменом аппарате – конденсаторе. Пар в нем конденсируется на наружной поверхности труб, внутри которых проходит забортная охлаждающая вода.
Конденсационные установки (КУ), обслуживающие паровые двигатели, предназначены:
1. для конденсации отработанного пара с целью получения конденсата, пригодного для питания парогенераторов;
2. для создания и поддержания разрежения (т.е. P<Ратм: 0,004…0,006 МПа);
3. для частичной деаэрации конденсата.
Судовые КУ подразделяются на:
· главные, обслуживающие главные паровые двигатели;
· вспомогательные, предназначенные для обслуживания вспомогательных паровых двигателей (например, турбогенераторов).
К вспомогательным относятся КУ, являющиеся неотъемлемой частью водоопреснительных установок и ХМ.
Во время работы КУ в конденсатор через неплотности соединений и арматуры, находящихся под разрежением, а также вместе с паром поступает воздух.
Для поддержания заданного разрежения в конденсаторе из него необходимо непрерывно удалять воздух.
Содержание воздуха в паровоздушной смеси при входе в конденсатор обычно составляет от нескольких тысячных до нескольких десятых долей.
Разрежение в конденсаторе h, называемое вакуумом, можно измерить U манометром.
При атмосферном (барометрическом) давлении b, абсолютное давление p в конденсаторе: p=b-h, мм.рт.ст.
Давление 1 кПа соответствует 7,5 мм.рт.ст. 735,6 мм.рт.ст.
, кПа ,
При b=Var одному и тому же h соответствует различные p и наоборот.
Всегда надо измерять и h и b.
Иногда h выражают процентах от b.
Давление в конденсаторе существенно влияет на мощность N и КПД η паровой турбины
При уменьшением p, повышается.
По опытным данным при и рo, to=idem повышение (понижение) р на 1кПа вызывает понижение (повышение) N турбины транспортного судна на 1-1,5%.
Переохлаждением конденсата tк, оС, называется разность между температурой насыщенного пара tн при давлении, равном давлению паровоздушной смеси р при входе в конденсатор, и действительной температурой конденсации tк.
tк= tн – tк
Переохлаждение – следствие понижения парциального давления и температуры насыщенного пара из-за наличия воздуха и парового сопротивления конденсатора.
tк=3…5 С
Переохлаждение приводит к потере тепла, затрачиваемого на нагрев конденсата, а главное – сопровождается возрастанием количества растворенного в конденсате кислорода.
Для судовых ГК ПТУ имеется опытная зависимость для определения количества воздуха: Gв=Gп/5 +1, кг/ч , где Gп – расход пара, т/ч
Для поддержания разрежения конденсатор должен обслуживаться следующими системами, входящими в состав КУ:
- циркуляционной системой с циркуляционным насосом для прокачивания забортной воды через трубки конденсатора;
- конденсатной системой с конденсатным насосом для удаления конденсата;
- воздушной системой с вакуумным насосом для удаления воздуха.
Рисунок 2 - Схема воздушной системы КУ с двухступенчатым эжектором:
1 – подвод паровоздушной смеси; 2 и 4 – эжекторы I и II ступеней; 3, 5 – конденсаторы эжекторов; 6 – воздушный клапан; 7 – конденсатоотводчик; 8 – V- образная трубка
В установках с безвакуумным конденсатором конденсат и воздух могут удаляться самотеком.
Иногда применяется самопроточная циркуляция. На судах в качестве циркуляционных насосов главных конденсаторов паротурбинных установок обычно применяют осевые насосы (см. рис.3).
Рисунок 3 - Варианты установки осевых насосов в циркуляционных системах конденсатора:
а- последовательное включение; б – параллельное включение
В установках с совместным удалением конденсата и воздуха один и тот же насос удаляет из конденсатора воздух и конденсат.
Рисунок 4 - Схема совместного удаления конденсата и воздуха:
1 – водяные камеры; 2 – трубные доски; 3 – приемный патрубок; 4 – конденсатор; 5 – конденсатно – воздушный насос; 6 – теплый ящик; 7 – воздух в атмосферу; 8 – циркуляционный насос; 9 - конденсат
В конденсаторах, обслуживающих паровые турбины, применяют раздельное удаление конденсата и паровоздушной смеси.
Рисунок 5 - Схема КУ с раздельным удалением конденсата и воздуха:
1 – водяные камеры; 2 – трубные доски; 3 – приемный патрубок; 4 – конденсатор; 5 – воздушный (вакуумный) насос; 6 – воздухоохладитель; 7 – конденсатный насос; 8 – циркуляционный насос
Пар поступает через приемный патрубок 3. Образующийся на наружной поверхности труб конденсат стекает вниз и удаляется конденсатным насосом 7. Воздух с небольшим содержанием пара удаляется электровакуумным насосом 5. Для охлаждения этого воздуха в конденсаторе перегородкой выделен пучок труб 6, называется воздухоохладителем. Паровое пространство – в объеме конденсатора между трубами. Водяное – в трубах и камерах.
Для удаления воздуха в ГК ПТУ и в конденсаторах турбогенераторов часто применяют пароструйные воздушные эжекторы, а в конденсаторах опреснительных установок – водоструйные эжекторы.
Одноступенчатые пароструйные эжекторы устойчиво и экономично работают при степени повышения давления паровоздушной смеси до 6…8. При давлении в конденсаторе 3…6 кПа степень повышения давления смеси в эжекторе должна составлять 18…36. Поэтому обычно применяют двухступенчатые пароструйные воздушные эжекторы (см. рис.6), состоящие из двух последовательно включенных первой 3 и второй 4 ступеней. Паровоздушная смесь отсасывается из воздухоохладителей 2конденсатора эжектором 3 первой ступени. Сжатая в эжекторе 3 паровоздушная смесь вместе с рабочим паром поступает в охладитель 7 первой ступени, в котором большая часть пара конденсируется и происходит охлаждение воздуха. Из охладителя паровоздушная смесь отсасывается эжектором второй ступени 4 и при давлении выше атмосферного поступает в охладитель 6 второй ступени, где почти весь пар конденсируется.
Рисунок 6 - Схема КУ с раздельным удалением конденсата и воздуха с использованием двухступенчатого эжектора:
1 – конденсатор; 2 – воздухоохладители; 3 и 4 - воздушные эжекторы первой и второй ступеней; 5 – дренажный конденсат; 6 и 7 - охладители второй и первой ступеней; 8 - конденсатный насос
Воздух с небольшим содержанием пара удаляется из этого охладителя 6 в атмосферу. В качестве охлаждающей воды в охладителях используется конденсат, удаляемый из обслуживаемого эжекторами конденсатора 1 конденсатным насосом 8. По трубопроводам 5 удаляется дренажный конденсат.
1 ТИПЫ КОНДЕНСАТОРОВ И ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КОНДЕНСАЦИИ ПАРА
В современных ПТУ в качестве главных, а в некоторых случаях и в качестве вспомогательных (например, обслуживающих турбогенераторы), применяются регенеративные конденсаторы.
Рисунок 7 – Схемы регенеративных конденсаторов:
1 – пучки труб первого хода; 2 - пучки труб второго хода; 3 – отсос паровоздушной смеси;
4 - перегородки
В этой конструкции (а) наиболее полно осуществляется принцип регенеративного конденсатора. Весь поступающий пар сначала движется вниз к району конденсатосборника по широкому каналу между пучками труб. Затем пар поступает на симметрично расположенные пучки труб и движется вверх к патрубкам 3 отсоса паровоздушной смеси. Конденсация пара и охлаждение паровоздушной смеси заканчиваются на верхних рядах труб, охлаждающая вода в которой имеет наиболее низкую температуру. Образующиеся при этом капельки конденсата оказываются заметно переохлажденными. Но, стекая вниз и соприкасаясь с движущимся навстречу паром, имеющим более высокую температуру, они нагреваются до той же температуры, что и основная масса конденсата. Общее давление и относительное содержание воздуха в паровоздушной смеси в районе над поверхностью конденсата в сборнике мало отличается от давления
и относительного содержания при входе в конденсатор. Поэтому переохлаждение конденсата составляет лишь десятые доли градусов, а количество растворенного в конденсате кислорода невелико.
Однако такие конденсаторы не получили распространения, т.к. наличие канала между пучками труб, по которым должен пройти конденсируемый пар вызывает:
- увеличение габаритов и массы конденсатора;
- удлинение пути пара, что является причиной повышенного парового сопротивления.
Наиболее широко применяются регенеративные конденсаторы (на рис. б) с центральным каналом между трубами, по которому в район сборника конденсата поступает около 10% конденсируемого пара.
При номинальном режиме в регенеративных конденсаторах переохлаждение конденсата составляет 0,3 – 0,6 оС и не превышает 1оС. Количество растворимого в конденсаторе кислорода 0,02 … 0,03 мг/л.
I Конденсаторы подразделяют по току охлаждающей воды:
- двухходовые | - в водяной камере таких конденсаторов имеется горизонтальная или наклонная, или дугообразная перегородка (см.рис.4); |
- одноходовые | - менее распространены; |
- четырехходовые | (реже шестиходовые) конденсаторы применяют в качестве вспомогательных конденсаторов; |
- двухпоточные | - их часто применяют на современных судах с ПТУ. Это ГК с раздельным подводом воды к симметрично расположенным пучкам труб. Рисунок 8 – Схема двухпоточного конденсатора |
II По току пара конденсаторы могут быть выполнены:
– с нисходящим потоком пара. К ним относятся вспомогательные конденсаторы;
– с восходящим потоком пара;
– с боковым и центральными потоками.
На судах с ПТУ обычно применят конденсаторы с нисходяще-боковым потоком пара.
III По давлению в конденсаторе:
– вакуумные;
– атмосферные.
На судах распространены вакуумные конденсаторы.
IV По степени регенерации тепла конденсируемого пара:
– нерегенеративные;
– регенеративные.
На судах получили распространение регенеративные конденсаторы.
В конденсаторах транспортных судов с ПТУ удельная паровая нагрузка поверхности охлаждения конденсатора - среднее количество пара, конденсируемого в час на 1 м2 поверхности теплообмена составляет 30 – 40 ; при низкой tз.в. и рк = 10-15 кПа , qп=60 – 80 .
Соответствующая удельная тепловая нагрузка - среднее количество тепла, передаваемого в час на 1 м2 поверхности теплообмена составляет (65…100)*103 ,
F – поверхность охлаждения, теплообмена – суммарная наружная поверхность всех труб.
Кратность охлаждения или кратность циркуляции представляет собой отношение количества охлаждаемой воды к количеству конденсируемого пара ,
где W, м3/ч.
Обычно составляет 90 – 120 (160). В высоконапряженных конденсаторах m=50-90.
Различают два вида конденсации пара: капельную и пленочную.
Капельная конденсация пара возникает на несмачиваемых поверхностях охлаждения, когда образующийся конденсат выпадает в виде отдельных капель.
Под действием сил тяжести и трения со стороны потока пара капли скатываются с поверхности охлаждения.
Пленочная конденсация пара возникает на смачиваемых поверхностях охлаждения, когда конденсат сразу же растекается по всей поверхности охлаждения, образуя сплошную пленку.
При капельной конденсации пар имеет свободный доступ к поверхности охлаждения. Коэффициент теплоотдачи в 5-10 раз больше, чем при пленочной.
Как правило, в конденсаторах пленочная конденсация.
Режим течения пленки конденсата может быть ламинарным или турбулентным.
2 ФИЗИЧЕСКИЕ ЯВЛЕНИЯ, СОПРОВОЖДАЮЩИЕ КОНДЕНСАЦИЮ ПАРА
Работа элементов КУ тесно взаимосвязана. В ГК поддерживаются параметры насыщения, поэтому величина температуры определяет величину давления (вакуума).
Из уравнений теплового баланса ГК можно получить аналитическую связь между температурой насыщения tнп и другими параметрами, характеризующими режим работы ГК.
Представим, что разность температур пара и охлаждающей воды ( ) изменяются по среднеарифметическому закону:
отсюда .
Уравнение теплового баланса ГК:
Следовательно ,
где и - температура охлаждающей воды на входе и выходе из ГК ( =8…16 оС);
Q – количество тепла, отводимого из ГК, Вт;
k – коэффициент теплопередачи для ГК, ;
F – поверхность теплообмена ГК, м2;
W,св, ρв - количество ( ), теплоемкость ( ) и плотность (кг/м3) охлаждающей воды.
Состав материалов, применяемых для трубок, а также трубных досок конденсаторовразличен.
При охлаждение конденсаторов пресной водой применяют трубки из латуни Л- 68 с содержанием - 70% Cu, 30% Zn.
Более стойким материалом для трубок конденсаторов при охлаждении их морской водой является, так называемый адмиралтейский сплав (70%Cu, 29%Zn, 1%Sn)
Широкое распространение получила алюминиевая латунь ЛА–77-2 с содержанием 1,75 – 2,5% Al.
Высокой коррозионной стойкостью обладают медно-никелевые сплавы - мельхиор (70% Cu, 30% Ni), прочность которого повышается при небольших присадках Fe и Mn.
Мельхиор марки МНЖМц 30-0,8-1 содержит от 0,6 до 1% Fe и от 0,8 до 1,3% Mn.
Весьма стойким является монель-металл – медно-никелевый сплав с содержанием никеля до 70% (Cu – 27-28%, Ni – 67-70%, Fe – 2-3%, Mn – 1.2-1.8%)
В настоящее время в конденсаторах широкое применение имеют трубки из алюминиевой латуни, а также из мельхиора с наружным диаметром 19 мм и толщиной от 1 до 1,25 мм, а для наиболее нагруженных трубок – 1,5 мм.
Трубные доски изготавливают из катаной морской латуни (оловянистая, 40% Zn) или мунц-металла (свинцовистая) – Cu=57-60%; Zn=38-42%;Pb=1.9%.
Стальные трубные доски применяются у конденсаторов, охлаждаемых только пресной водой.
Толщина трубных досок 25-30 мм (до 35).
Скорость охлаждающей воды в трубках главных конденсаторов 1,6-2,2 м/с.
Дисциплина «Основы проектирования теплообменных аппаратов систем судовых энергетических установок»
МОДУЛЬ 8 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТНЫХ КОНДЕНСАТОРОВ
Основные вопросы.
1. ОЦЕНКА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ.
2. КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ КОНДЕНСАТОРА.
1 ОЦЕНКА КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ
Тепловой расчет поверхностного конденсатора основан на зависимости:
,(м2) (*)
где F – поверхность охлаждения, определяемая по наружной стороне труб, м2;
Q – тепловой поток, т.е. количество тепла, переданного в единицу времени охлаждающей воде, кДж/с (кВт);
- средняя разность температур: конденсации пара (насыщения при данном парциальном давлении) и охлаждающей воды ;
k – коэффициент теплопередачи, ,( ).
Величины k и различны для различных участков поверхности охлаждения. Поэтому строго подходя, уравнение справедливо лишь для бесконечно малого элемента поверхности охлаждения, т.е. в виде , где и - локальные значения коэффициента теплопередачи и температурной разности.
Наиболее точный расчет конденсатора предлагает зонный расчет, при котором выделяются зоны трубного пучка с примерно одинаковым коэффициентом теплопередачи и температурой насыщения.
В первом приближении принимают среднее значение . Оценку производят на основании опытных данных. Широко используется номограмма института теплообмена в США. По ней определяют ko (см. рис.1).
Рисунок 1 – Номограмма для определения ko.
Поправочные коэффициенты:
– учитывает начальную температуру охлаждающей воды;
– учитывает удельную паровую нагрузку;
– учитывает материал и толщину трубок (по специальным таблицам) 0,54-1,0;
– учитывает загрязнение труб; принимают 0,85.
Окончательное значение коэффициента теплопередачи определяют из выражения:
Разность температур конденсирующегося пара и охлаждающей воды определяют по формуле для среднелогарифмической разности температур:
где и - начальная и конечная температура охлаждающей воды.
Среднелогарифмическая разность температур всегда меньше среднеарифметической .
2 КОМПОНОВКА ПОВЕРХНОСТИ ТЕПЛООБМЕНА.
Причиной существенного снижения показателей теплообмена может быть неправильно выбранная скорость охлаждающей воды.
Практика показала, что оптимальными оказываются следующие скорости охлаждающей воды:
- главные конденсаторы рк= 4-6,5 кПа, w=1,6-2,2 м/с;
- конденсаторы турбогенераторов рк= 6-9 кПа, w =1,3-1,8 м/с;
- конденсаторы утилизационных опреснительных установок рк= 6-10 кПа, w =1,0-1,5 м/с;
По уравнению сплошности для обеспечения w число труб n в одном ходе воды:
,
W – количество охлаждающей воды,
dв – внутренний диаметр трубы, м.
Активная длина l труб между трубными досками: ,
F – поверхность охлаждения конденсатора, м2
d – наружный диаметр труб, м
z – число ходов охлаждающей воды
У судовых конденсаторов:
l/D=1,3-2,3 ,
где D – эквивалентный диаметр – диаметр круга, равновеликого площади трубной доски.
Эквивалентный диаметр D можно определить по формуле:
,
где – коэффициент заполнения трубной доски (отношение действительного количества труб к числу труб N, которое можно разместить при полном использовании всей площади трубной доски)
=0,55-0,7 – в двух ходовых регенеративных конденсаторах.
=0,65-0,8 – в одноходовых регенеративных и двухходовых нерегенеративных конденсаторах.
N – определяют, исходя из разбивки по треугольнику:
Минимальный шаг при развальцовке: s=1.3d.
Эквивалентный диаметр: .
Примечание: В зависимости от W, w, t1, z, d, l, расположения труб компоновка конденсатора имеет множество вариантных решений.
Приведенные формулы могут быть использованы при расчете и компоновке иных кожухотрубных теплообменных аппаратов.
3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТИ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЯ
Конденсация пара завершается в воздухоохладителе. Здесь же охлаждается удаляемая паровоздушная смесь. При уменьшении температуры и объема смеси, уменьшается количество несконденсировавшегося пара, удаляемого из конденсатора. При этом падает производительность и расход энергии на воздухоотсасывающее устройство.
Общее количество смеси, удаляемой из ГК: Gсм=Gв+Gп
Из характеристических уравнений: pвVв=GвRвTв , при Vв=Vп
pпVп=GпRпTп Tв= Tп
Gсм =(1+0,622pп/pв) Gв
Объем удаляемой смеси:
Вывод: с уменьшением температуры смеси и с повышением парциального давления падает объем удаляемой смеси .
Для достижения возможно низкой температуры смеси пучок труб воздухоохладителя размещают всегда в первом ходе охлаждающей воды. При этом температуру смеси можно снизить:
tсм=t1+(3…8),
где t1 – температура охлаждающей воды на выходе.
Давление смеси, удаляемой из ГК: ,
где - абсолютное давление на входе в ГК;
- паровое сопротивление ГК.
Парциальное давление пара в смеси pп и vп – из таблиц насыщенного пара по температуре смеси tсм.
Парциальное давление воздуха
Относительное содержание воздуха в смеси
0 – обычно
Количество смеси в 2,2-4 раза больше, а несконденсировавшегося пара в 1,2-3 раза больше количества воздуха, поступающего в конденсатор.
Поверхность воздухоохладителя:
,
где Qсм - количество тепла, передаваемого в воздухоохладителе от смеси к воде.
, кВт
где r – теплота парообразования, кДж/кг;
, - количество пара в смеси при входе в воздухоохладитель и при выходе из него, кг/ч.
, - температура смеси при входе в воздухоохладитель и при выходе из него.
св – теплоемкость воздуха, св 1,0 кДж/кг*К;
- тепло, отдаваемое конденсируемым паром;
- этот член мал.
При скорости >1,5 м/с преобладающим в ВО является термическое сопротивление от смеси к стенке. Коэффициент теплопередачи от смеси к охлаждающей воде определяется по графику
Скорость смеси можно назначать до 30-40 м/с. Средняя разность температур смеси и воды
Рисунок 2 – Зависимость коэффициента теплопередачи от среднего относительного содержания воздуха в смеси
Количество пара , несконденсировавшееся при поступлении смеси в ВО может составлять 1-3% от общего количества пара, поступающего в ГК.
Поверхность Fв составляет 5-15 % общей поверхности охлаждения ГК, поэтому паровым сопротивлением ВО пренебрегают.
.
3 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРОВОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ КОНДЕНСАТОРА
Ориентировочно паровое сопротивлении ,
где – коэффициент парового сопротивления ГК; зависит от системы разбивки и компоновки трубного пучка;
– эквивалентная скорость пара, , м/с;
– удельный объем пара на входе в ГК.
В судовых ГК 3 мм. рт. ст. (0,4 кПа)
В высоконапряженных ГК при плотном трубном пучке больше.
Компоновку трубных пучков регенеративных конденсаторов осуществляют так, чтобы обеспечить:
1. Эффективное использование всей поверхности охлаждения с оптимальными значениями от пара к стенке;
2. min ;
3. min температуру и следовательно, объем и количество смеси, удаляемой из ГК;
4. min переохлаждение конденсата.
<== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |
ТАКЕЛАЖНАЯ ОСНАСТКА И МОНТАЖНЫЕ УСТРОЙСТВА | | |
Дата добавления: 2019-02-08; просмотров: 931;