ПУСКОВОЕ ДАВЛЕНИЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ВЫХЛОПНОГО ДИФФУЗОРА
Исходя из уравнения сохранения полного импульса газового потока в цилиндрическом выхлопном диффузоре достаточной длины {Lid=6...10) имеем
.
Давление в выходном сечении диффузора рвых равно давлению в среде, в которую происходит истечение из диффузора ( <1); например, оно может быть равно атмосферному.
Для оценки приведенной скорости во входном сечении диффузора используется одно из двух уравнений:
;
,
где и ра — приведенная скорость и давление в выходном сечении сопла испытуемого двигателя.
Рис. 4.13. Высотный стенд:
1 - опора; 2 - датчик осевой тяги; 3 - стальная камера; 4 - бронекожух; 5 -испытуемый двигатель; 6 - выхлопной диффузор; 7 - сопло парового эжектора; 8 - камера смешения эжектора; 9 - холодильник-конденсатор; 10 - холодильник-аккумулятор; 11 - газоход; 12 - отсечный клапан; 13 - откачка конденсата; 14 - конденсат; 15 - вентиляционная труба; 16 - резервуар для хранения воды; 17 - клапаны сброса давления.
Для оценки приведенной скорости в выходном сечении диффузора используется одно из двух уравнений:
;
.
В случае течения газа постоянного состава с неизменной температурой торможения и твых=т имеем вых= вх и следующую формулу для давления запуска:
.
Так, при к=1,15 Fbx/F 30 имеем роп/рвых 0,6FBX/F .
Расход, температура торможения и состав газов изменяются при течении по диффузору в случае впрыска воды в пристеночный слой (с целью создания внутреннего охлаждения). Тогда проводится термодинамический расчет параметров смеси в выходном сечении диффузора (рис. 4.14, табл. 4.17). Суммарный эффект заключается в том, что приведенная скорость в выходном сечении увеличивается и пусковое давление возрастает. При некотором значении функция становится равной единице, что означает запирание диффузора. Такой режим течения недопустим, и отсюда вытекает ограничение по значению расхода воды в системе внутреннего охлаждения.
Рис. 4.14. Параметры равновесной смеси продуктов сгорания твердого топлива и воды
Другие параметры, а именно: угол наклона профиля у выходного среза сопла , зазор между выходным срезом и входом в диффузор FBX-Fa, число сопел в блоке (форма сечения истекающей струи), угловое отклонение оси сопла от оси диффузора (при FBX=const), изгиб диффузора, слабо влияют на пусковое давление цилиндрического диффузора длиной L/d 6...10.
Если истечение газов из каждого сопла многосоплового блока происходит в индивидуальный диффузор, то это позволяет: а) сократить длину стенда вследствие уменьшения абсолютной длины диффузора L=(6...10)dВХ=(8...12)da и б) снизить пусковое давление, так как при этом уменьшается FBХ/Fa. Там, где это необходимо и возможно, вместо круглого диффузора может быть установлен диффузор с другой формой поперечного сечения или выполненный в виде решетки.
В случае, если при испытании двигателя сопло поворачивается только в одной плоскости, может оказаться целесообразным увеличение входного сечения диффузора лишь в этой же плоскости.
Таблица 4.17
Дата добавления: 2016-06-29; просмотров: 1774;