Линейное (симметричное) согласование.

На практике довольно часто применяется так называемое линейное или симметричное согласование работы реверсивных групп в соответствии с законом:

a₁ + a₂ = 180°

или a₁ = b₂ (3-38)

Здесь в соответствии с (3- 22) ЭДС выпрямительной группы равна ЭДС инверторной группы:

E_{d в} = E_{d и}

и постоянная составляющая выпрямленного напряжения в уравнительном контуре равна нулю.

Из-за наличия падения напряжения в вентилях напряжения холостого хода выпрямителя U_dВ и инвертора U_dИ при данном способе согласования оказываются уже неравными:

U_dВ = E_d0 cos a_В - dU_В < E_d0 cos b _и + dU_В = U_dИ (3- 39)

Вследствие этого скорость идеального холостого хода в двигательном режиме w_х.х.дв оказывается меньше скорости идеального холостого хода в режиме рекуперативного торможения w_х.х.т :

w_х.х.дв=U_dВ / c_e = (E_d0 cos a_В - dU_В )/c_e < (E_d0 cos b _и + dU_В )/c_e = U_dИ / c_e=w_х.х.т (3- 40)

и механические характеристики привода имеют вид, показанный на рис 48:

Из рассмотрения этого рисунка и из соотношения (3-40) следует, что при изменении знака момента нагрузки электродвигатель начнет развивать тормозной момент лишь после того, как его скорость после предшествующего двигательного режима возрастет на величину dw.

dw = w_х.х.т - w_х.х.дв = 2dU_В/ c_e (3- 41)

Таким образом, при переходе из двигательного режима в режим рекуперативного торможения будет иметь место скачок скорости, т.е. при линейном согласовании не обеспечивается безлюфтовое сопряжение характеристик.

Величина изменения скорости, определяемая для электроприводов с разомкнутой системой управления выражением (3-41), прямо пропорциональна величине падения напряжения в вентилях.

Для тиристоров это падение напряжения составляет всего 1-2 вольта. Поэтому в реверсивном тиристорном электроприводе при линейном согласовании характеристик вентильных групп изменения скорости оказываются небольшими.

Т.е. данный способ обеспечивает согласование характеристик, близкое к безлюфтовому.

В реальных установках с конечной величиной индуктивности в цепи выпрямленного тока (L_нагр ¹ ¥) при очень малых моментах на валу благодаря наличию уравнительных токов через якорь двигателя протекает знакопеременный прерывистый ток, и изменение скорости dw происходит не резким скачком, а в некотором конечном интервале изменения момента. Этот интервал соответствует области прерывистого тока якоря. Действительная скорость идеального холостого хода w_х.х при этом определяется средним значением между w_{х.х дв} и w_{х.х т} .

В электроприводах с замкнутыми системами управления с обратной отрицательной связью по скорости и коэффициентом усиления, равным “к” изменение скорости при переходе из двигательного режима в тормозной будет в (1+к) раз меньше, т.е. для электропривода это изменение скорости будет совершенно незаметно.

Линейное согласование вентильных групп в соответствии с соотношением (3-38) не представляет больших технических трудностей при его практической реализации. Это является одним из его достоинств.

3.6.4.1.3.Уравнительный ток в ТП с совместным управлением.

Из-за равенства средних значений ЭДС выпрямительной и инверторной групп при линейном (симметричном) согласовании постоянная составляющая выпрямленной ЭДС в уравнительном контуре равна нулю. Однако, сумма мгновенных значений ЭДС в этом контуре не равна нулю и вызывает протекание уравнительного тока. Последний имеет пульсирующий характер.

На рис 49 приведены кривые фазных ЭДС вторичной обмотки трансформатора e_a, e_b, e_c и кривые мгновенных значений напряжения U_ур и тока i_ур в уравнительном контуре для трехфазной нулевой перекрестной реверсивной схемы (рис 42) для двух значений углов управления a_{в 1} = a_{н 1} = 45° и a_{в 2} = a_{н 2} = 90°. (В целях упрощения коммутация тока показана мгновенной).

На рис 49 представлена работа электропривода при ходе “Вперед”, когда группа ТПВ (рис 42) работает в выпрямительном режиме, а группа ТПН - в инверторном.

В этом случае через уравнительный дроссель 1ДУ протекает сумма токов, уравнительного “i_ур” и тока нагрузки I_я = I_d ,а через 2ДУ- только уравнительный ток “i_ур”.

Как видно из рис 49а) уравнительное напряжение при линейном согласованном управлении не имеет постоянной составляющей. Его частота в 6 раз выше частоты сети.

В связи с односторонней проводимостью вентилей уравнительный ток должен иметь пульсирующий характер.

Однако, рассматривая работу электропривода с совместным управлением, мы должны обратить внимание на то, что в схеме имеется три контура, по которым может протекать ток:

1. Контур рабочего тока (ТПВ- якорь двигателя М);

2. Контур уравнительного тока (ТПВ -1ДУ- ТПН- 2ДУ);

3. Контур: якорь двигателя- инверторная группа. В этом третьем контуре при номинальных скоростях двигателя (когда ЭДС двигателя достаточно большая) через инверторную группу вентилей под действием E_я может протекать ток в те интервалы времени, когда мгновенные значения ЭДС работающих фаз трансформатора группы ТПН меньше величины E_я. При протекании этого тока работающий вентиль оказывается смещенным в прямом направлении. При этом появляется возможность протекания тока в уравнительном контуре при отрицательных значениях U_ур. Таким образом уравнительный ток i_ур может стать знакопеременным, что и показано на рис 49а).

При a = 90° ЭДС двигателя E_я близка к нулю. В этом случае ток в третьем контуре отсутствует. В уравнительном контуре протекает пульсирующий ток. Он содержит постоянную составляющую, несмотря на отсутствие таковой в уравнительном напряжении U_ур.

В общем случае ток в уравнительном контуре определяется дифференциальным уравнением:

(L_ур + 2L_ф )di_ур /dt + R_ур i_ур = U_ур (3-42)

где: U_ур = e_k1 + e_k2 - 2dU_в

U_ур - мгновенное значение уравнительного напряжения, действующее в уравнительном контуре;

e_k1, e_k2 - мгновенные значения ЭДС предыдущей и последующей коммутируемых фаз в момент коммутации;

L_ур - суммарная индуктивность уравнительных дросселей;

L_ф - индуктивность рассеяния фазы трансформатора;

R_ур - полное активное сопротивление уравнительного контура.

Уравнительный ток в установившемся режиме не превышает 10% от I_{d ном}. Падение напряжения, создаваемое им на R_ур незначительно по сравнению с падением напряжения на индуктивностях, т.е. :

R_ур i_ур << (L_ур + 2L_ф ) di_ур /dt (3-44)

Поэтому с достаточной степенью точности можно считать, что:

(L_ур + 2L_ф )di_ур /dt » U_ур (3-45)

откуда:

(3-46)

Среднее значение уравнительного тока I_ур определяется выражением:

(3-47)

где T_ур = (2p/m_nw_с )- период уравнительного тока, совпадающий с интервалом дискретности тиристорного преобразователя.

Величина уравнительного тока зависит от напряжения вторичной обмотки питающего трансформатора ТП, схемы выпрямления и схемы соединения вентильных групп реверсивного ТП, от угла управления и способа согласования работы этих групп. При этом кривая уравнительного напряжения для многофазных схем может иметь довольно сложную форму.

Уравнительное напряжение в общем случае содержит постоянную составляющую и высшие гармонические. Постоянная составляющая U_{d ур} вызывает постоянную составляющую уравнительного тока только в том случае, если она положительна, т.е. направлена согласно с проводимостью вентилей. Постоянная составляющая U_dур положительна в тех случаях, когда ЭДС выпрямительной группы больше ЭДС инверторной группы, т.е.

U_{d ур} > 0

При

a_{1, 2} < b _{2, 1} (3- 48)

При симметричном (линейном) согласовании:

U_{d ур} = 0

a_{1, 2} = b _{2, 1}

Для практического расчета индуктивности уравнительных дросселей контура разработан графо- аналитический метод их расчета. Согласно этому методу рассчитывается эффективное значение уравнительного тока для различных схем по обобщенной формуле:

I_{ур эф} = E_2max к_эф / w_с L_урS (3-49)

где: E_2max = E_2фmax - амплитуда фазного напряжения трансформатора для нулевых схем различной фазности;

E_2max = E_{2 л max} = Ö3 E_2фmax - амплитуда линейного напряжения для 3-х фазной мостовой схемы;

L_урS = (L_ур + 2L_ф ) - суммарная индуктивность уравнительного контура;

к_эф - коэффициент действующего значения уравнительного тока, определяемый по кривым (см рис 50).

Коэффициент к_эф зависит от схемы выпрямления, угла управления вентилей (a) и способа согласования реверсивных групп.

Формула (3-49) и значения к_эф, определяемые по графикам (рис 50) позволяют вычислить индуктивность уравнительных дросселей, необходимую для ограничения уравнительного тока до допустимых значений (обычно принимают I_{ур эф} не выше 10% номинального тока).

L_ур = (E_2max к_эф / w_с I_{ур эф}) - 2L_ф (3-50)

Зависимость коэффициента к_эф от угла управления:

1 - 3-х фазная встречно- параллельная схема;

2 - 3-х фазная мостовая перекрестная схема;

3 - 3-х фазная нулевая перекрестная схема;

Как уже было сказано, помимо контура рабочего тока I_d и контура уравнительного тока, обусловленного действием ЭДС вторичных обмоток питающего трансформатора в электроприводах с совместным управлением существует третий контур тока: якорь двигателя-инверторная группа вентилей- дроссель этой группы (например, 2ДУ). Составляющая тока в этом контуре тем больше, чем больше ЭДС двигателя, т.е. его скорость. Из-за наличия перечисленных ранее трех контуров в области малых нагрузок ток в якоре двигателя оказывается не прерывистым, как в электроприводах с однокомплектными преобразователями, а непрерывным и знакопеременным. Переменный характер тока якоря двигателя обусловлен тем обстоятельством, что в одни интервалы времени ЭДС группы ТП-В превышает встречно-направленную ЭДС двигателя. При этом проходят положительные импульсы тока якоря, а в другие интервалы ЭДС двигателя превышает ЭДС группы ТП- Н. В это время проходят отрицательные для якоря двигателя импульсы тока. Таким образом в цепи якоря двигателя ток в течение некоторой части периода изменяет направление. Следовательно, и момент двигателя в течение периода оказывается знакопеременным. Благодаря возникающему при этом тормозному импульсу момента скорость двигателя в электроприводах с двухкомплектными преобразователями при совместном управлении с симметричным согласованием в области малых нагрузок резко не возрастает. То есть, благодаря уравнительным токам при совместном линейном согласованном управлении исключается неустойчивая зона прерывистых токов, и механические характеристики становятся однозначными с плавным переходом из двигательного режима в режим рекуперативного торможения, подобно характеристикам системы Г-Д.

Таким образом, в преобразователе отсутствует режим прерывистого тока, когда заперты все вентили, что позволяет рассматривать преобразователь и в области малых нагрузок как линейный источник питания с внешней характеристикой, описываемой уравнением (3-16).

Основными достоинствами тиристорных реверсивных электроприводов с совместным линейным согласованным управлением являются:

1. Благоприятные статические и динамические характеристики во всем возможном диапазоне изменения момента;

2. Сравнительная простота системы управления.

Недостатки:

1. Необходимость применения тяжелых громоздких и дорогих уравнительных дросселей. В некоторых случаях потребная индуктивность уравнительных дросселей в 5-7 раз превышает индуктивность сглаживающего дросселя, а масса уравнительных дросселей достигает (50-70)% от массы силового трансформатора.

2. Невозможность полного использования ТП по напряжению в выпрямительном режиме, т.к. угол управления никогда не может быть сделан равным нулю. Это связано с тем, что из-за необходимости одновременного выполнения условий обеспечения надежной коммутации инвертора (3- 24) и условия симметричного согласования углов управления выпрямительной и инверторной групп (3- 38) в системе управления должно существовать ограничение:

a ³ a_min = b_min

3. Завышение мощности питающего трансформатора ТП. Невозможность получения a_min = 0 заставляет увеличивать напряжение вторичной обмотки для получения требуемой величины выпрямленного напряжения.

4. Пониженное значение коэффициента мощности, т.к. ТП всегда оказывается зарегулированным. Это означает, что при завышенном напряжении вторичных обмоток трансформатора для получения нужной величины выпрямленного напряжения углы управления a приходится также завышать.

5. Уменьшение быстродействия электропривода, т.к. из-за большого значения индуктивности уравнительных дросселей возрастает электромагнитная постоянная времени якорной цепи двигателя.

6. Возможность появления больших бросков уравнительного тока во время переходных процессов из-за различного быстродействия перехода ТП из выпрямительного режима в инверторный, и из инверторного в выпрямительный.

Эти недостатки ограничивают применение подобных электроприводов следующими областями:

· системы регулирования положения (следящие электроприводы);

· грузоподъемные механизмы небольшой мощности;

· системы точного поддержания скорости;

· машины и механизмы со знакопеременным моментом.

3.6.4.1.4.Нелинейное (несимметричное) согласование с люфтом.

Стремление освободиться от некоторых недостатков, присущих системам совместного управления с линейным согласованием, привело к развитию систем с нелинейным несимметричным согласованием. В основе их положено требование, чтобы ЭДС инверторной группы была больше ЭДС выпрямительной группы.

E_{d и} = E_d0 cos b_и > E_d0 cos a_В = E_{d в} (3-52)

Для этого необходимо, чтобы выполнялось условие:

a₁ + a₂ >180°

или a₁ > b₂ (3-53)

При таком согласовании в цепи уравнительного тока имеется постоянная составляющая напряжения, направленная против проводимости вентилей. В результате уравнительный ток при любом уровне скорости оказывается прерывистым, а величина его получается меньшей, чем при линейном согласовании. Это позволяет снизить размеры уравнительных дросселей.

Недостатком систем с несимметричным согласованием является наличие нежелательной зоны нечувствительности или “люфта” в управлении. На рис...(51а) приведена схема замещения реверсивного ТП с совместным управлением, а на рис... (51б)- регулировочные характеристики при работе выпрямительной и инверторной групп на нагрузку с противо- ЭДС (на якоре двигателя) при нелинейном согласовании.

При работе электропривода в двигательном режиме e_В > e_дв на величину падения напряжения в сопротивлениях якорной цепи.

e_В - e_дв = I_я (z_b +z_дв).

Этому режиму соответствует точка “а” регулировочной характеристики e_В. Если необходимо снизить скорость двигателя, этого можно достичь снижением U_У. При уменьшении U_У мы движемся по регулировочной характеристике от точки “а” к точке “в”. В этой точке ЭДС преобразователя ТП- В - e_В стала равной ЭДС двигателя e_дв. Ток преобразователя становится равным нулю и вентили ТПВ выключаются.

При этом, двигатель окажется в режиме свободного выбега и может замедляться только под действием момента нагрузки. Это связано с тем, что ЭДС инвертора при этом значении U_У будет превышать ЭДС двигателя (точка “d”) и будет держать вентили группы ТПН в закрытом состоянии.

Тормозного режима двигателя не будет. При дальнейшем снижении U_У до точки “с” двигатель по-прежнему будет находиться в режиме свободного выбега. И только при дальнейшем снижении U_У e_и становится меньше e_дв и включается преобразователь ТПН, работающий в инверторном режиме. Зона изменения U_У между точками “в” и “с” является зоной нечувствительности ( dU_У ).

В случае необходимости перехода на пониженную скорость при прежнем направлении вращения необходимо в тормозном режиме достичь точки “f”, изменяя U_У до значения U_Уf и, затем, установить управляющее напряжение, равное U_у.к. .

Таким образом, управление при несимметричном согласовании получается неоднозначным и в случае использования разомкнутых систем очень неудобным для оператора.

В замкнутых системах управления с общим коэффициентом усиления “к” величина зоны люфта dU_У уменьшается в (к+1) раз, и отрицательные последствия неоднозначности характеристик при нелинейном согласовании сказываются незначительно.

Следует также отметить, что применение несимметричного согласования реверсивных вентильных групп позволяет уменьшить величину уравнительных токов по сравнению со значениями последних при симметричном согласовании только в установившихся режимах. Во время же переходных процессов броски уравнительного тока остаются, и из-за меньшей величины индуктивности уравнительных дросселей могут оказаться даже большими, чем в электроприводах с линейным согласованием.

3.6.4.2.Двухканальные системы управления реверсивными ТП.

В отличие от одноканальных систем, которые могут быть реализованы как в разомкнутых системах с ручным управлением, так и в замкнутых системах по той или иной координате автоматического управления тиристорного электропривода постоянного тока (по току якоря, напряжению ТП, по ЭДС двигателя, по частоте вращения двигателя), двухканальные системы относятся к замкнутым системам регулирования определенной координаты электропривода- тока якоря двигателя постоянного тока (I_я) и уравнительного тока (I_{у т} ) в уравнительном контуре двухкомплектного реверсивного электропривода с совместным управлением комплектами вентилей.

На рис 52 показана структурная схема двухканальной системы регулирования тока якоря и уравнительного тока ТП.

Схема содержит два отдельных канала регулирования и измерения тока.

Каждый из каналов состоит из датчика тока ДТ-В (ДТ-Н), регулятора тока РТ-В (РТ-Н) и системы импульсно- фазового управления СИФУ -В (СИФУ -Н) и управляет соответствующей вентильной группой ТПВ (ТПН). На вход каждого канала подаются два задающих сигнала: уравнительного тока U_з.у.т. и тока двигателя U_з.т. Сигнал задания тока двигателя поступает от предшествующих элементов системы управления (от регулятора скорости или ЭДС). Он определяет режим работы электропривода - величину и направление момента вращения двигателя.

Напряжение U_з.т благодаря разделительным диодам V₁ и V₂ поступает только к регулятору тока одной из групп вентилей ТПВ или ТПН, работающих при заданном направлении тока двигателя.

Полярность сигналов задания уравнительного тока соответствует выпрямительному режиму для обеих вентильных групп. Таким образом, в нулевом положении командного органа, когда U_з.т = 0, обе группы работают в выпрямительном режиме, при малом выпрямленном напряжении что соответствует несимметричному согласованию без люфта.

Появление сигнала U_з.т с полярностью, совпадающей с направлением проводимости диода V₁, приводит к увеличению выпрямленного напряжения группы ТПВ и разгону двигателя в направлении “Вперед”. Задающий сигнал на входе регулятора РТН, при этом, не меняется и остается равным U_з.у.т. , т.к. диод V₂ не пропускает напряжение данной полярности. Увеличение выпрямленной ЭДС группы ТПВ при неизменной ЭДС группы ТПН могло бы привести к значительному возрастанию уравнительного тока. Однако, этого не произойдет, т.к. некоторое увеличение тока в уравнительном контуре повышает сигнал от датчика тока ДТ-Н. Под действием этого избыточного сигнала (U_{д т.н.} > U_з.у.т.) регулятор РТ-Н переведет группу ТПН в инверторный режим и ограничит тем самым величину уравнительного тока в заданных пределах. Таким образом, уравнительный ток, величина которого несколько больше заданного сигналом U_з.у.т. значения, поддерживается группой, свободной от тока нагрузки. Инверторный режим группы ТПН в установившемся режиме определен разностью сигналов: U_{д т.н.} - U_з.у.т. , а среднее значение напряжения группы ТПН, работающей в инверторном режиме, меньше среднего выпрямленного напряжения группы ТПВ на величину, определяемую сигналом U_з.у.т. .

В переходном режиме работы электропривода имеет место перерегулирование уравнительного тока, величина которого зависит от параметров системы регулирования и темпа изменения сигнала задания тока нагрузки двигателя.

Недостатками систем управления, выполненных по структурной схеме (рис 52), являются большие броски уравнительного тока во время переходных процессов и необходимость применения трансформатора с двумя комплектами вторичных обмоток.

При питании вентильных групп, соединенных по мостовым схемам, от общей обмотки трансформатора не обеспечивается достаточно надежная работа электропривода, т.к. в этом случае, оказывается, существует не один, а два контура уравнительного тока (см раздел: “Дроссели в реверсивном тиристорном электроприводе”), в одном из которых уравнительный ток контролируется регулятором, а в другом- поддерживается параметрически.

От этих недостатков свободна система регулирования тока с перекрестными обратными связями:

В схеме имеются два пропорциональных регулятора уравнительного тока РТ-В и РТ-Н, управляющих, соответственно, группами вентилей ТПВ и ТПН, и пропорционально- интегральный регулятор тока якоря двигателя РТЯ. На каждый регулятор уравнительного тока, который управляет одной из групп вентилей, подается задание на уравнительный ток U_з.у.т. и обратная связь по току, протекающему через другую группу вентилей.

В нулевом положении, когда двигатель стоит, каждая из вентильных групп обтекается уравнительным током. При работе двигателя обратная связь по току группы вентилей, пропускающей ток двигателя, запирает другую группу вентилей, пропускающую уравнительный ток. Таким образом, при наличии тока двигателя уравнительный ток отсутствует и отсутствуют активные потери и потребление реактивной мощности, вызываемые уравнительным током.

В схеме (рис 53) уравнительный ток безынерционно изменяется с изменением тока двигателя. С ростом величины тока двигателя уменьшается величина уравнительного тока, которая становится равной нулю, когда ток двигателя достигает двойного значения начального уравнительного тока. Таким образом ширина зоны действия уравнительного тока на внешних характеристиках может быть установлена оптимальной путем выбора нужного значения U_з.у.т. Благоприятная динамика уравнительного тока позволяет использовать данную схему и в тех случаях, когда обе группы вентилей питаются непосредственно от одной вторичной обмотки трансформатора.

Недостатком схемы (рис 53) является необходимость применения трех регуляторов вместо двух в предыдущей схеме (рис 52).

Подобно одноканальной системе с симметричным согласованием двухканальная система регулирования тока обеспечивает практически безлюфтовое сопряжение характеристик двигательного и тормозного режимов и переход из одного режима в другой без паузы в кривой тока, т.е. предельное быстродействие электропривода. При этом, в отличие от одноканальных систем, величина уравнительного тока ограничивается не только в установившихся режимах, но и во время переходных процессов.

Величина уравнительных дросселей здесь невелика.

Системы с автоматическим регулированием уравнительного тока не требуют строгой идентичности систем управления СИФУ -В и СИФУ -Н, также как и других элементов обоих каналов регулирования тока. Это является их большим преимуществом по сравнению со схемами с линейным согласованием без регулятора уравнительного тока. В последних согласование осуществляется подбором и настройкой характеристик систем фазового управления и управляющих устройств, которые имеют дрейф из-за колебаний напряжения, изменений температуры и старения элементов.

Недостатком систем с автоматическим регулированием уравнительного тока является большая сложность систем управления по сравнению с одноканальными системами.

3.6.4.3.Дроссели в реверсивном тиристорном электроприводе с совместным управлением.

В реверсивном тиристорном электроприводе с совместным управлением вентильными группами уравнительные дроссели ограничивают величину уравнительного тока и скорость нарастания аварийного тока при опрокидывании инвертора.

Общее число дросселей в схеме, их конструктивное исполнение, величина индуктивности зависят от их назначения, силовой схемы преобразователя и расположения дросселей в схеме.

В нулевых схемах (рис 42, 44) общее число дросселей может быть принято равным двум или трем в зависимости от исполнения уравнительных дросселей. По обмотке уравнительного дросселя работающей группы протекает не только уравнительный ток, но и ток нагрузки. Если воздушный зазор в магнитопроводе этого дросселя сделать небольшим, то из-за большой намагничивающей силы, создаваемой нагрузочным током, уравнительный дроссель насытится. Индуктивность его при этом резко уменьшится, и для ограничения пульсаций тока в якоре двигателя придется устанавливать еще дополнительно не насыщающийся сглаживающий дроссель “Д”, т.е. общее число дросселей будет равно трем.

Уравнительный ток, при этом, ограничивается индуктивностью не насыщенного при протекании уравнительного тока уравнительного дросселя неработающей группы вентилей. Для этого индуктивность свободного от тока нагрузки уравнительного дросселя должна равняться величине, определяемой уравнением (3-50).

Если уравнительные дроссели сделать не насыщающимися, то отдельного сглаживающего дросселя не потребуется. Индуктивность дросселя, необходимая для ограничения уравнительного тока, обычно больше той, которая нужна для ограничения пульсаций тока нагрузки. Поэтому не насыщающиеся уравнительные дроссели могут одновременно выполнять роль сглаживающих. Индуктивность каждого из не насыщающихся дросселей должна быть равна половине величины, полученной из уравнения (3-50).

Схемы реверсивных мостовых ТП и расположение в них уравнительных дросселей показаны на рис 43, 45.

В перекрестной схеме (рис 43) имеется один контур уравнительного тока. Здесь уравнительные дроссели могут быть насыщающимися и не насыщающимися. При насыщающихся уравнительных дросселях необходим в цепи нагрузки дополнительный сглаживающий дроссель.

Во встречно- параллельной мостовой схеме (схема с одной вторичной обмоткой согласующего трансформатора, или при питании двух выпрямительных мостов от общей сети трехфазного тока- бестранстформаторный вариант) имеется два контура уравнительного тока. В первый контур (I_{ур 1} ) входят вентили V_S1 ,V_S3 , V_S5 , V_S3 ¢,V_S4 ¢,V_S6 ¢; а во второй (I_{ур 2}) - вентили V_S2 ,V_S4 ,V_S6 ,V_S1¢ ,V_S3 ¢,V_S5 ¢. При этом каждая группа эквивалентна 3-х фазной мостовой схеме, включенной на свои уравнительные дроссели. Если уравнительные дроссели выполнить насыщающимися от тока нагрузки, то придется их включить в каждый из полюсов постоянного тока обоих мостов, т.е. всего четыре дросселя (уравнительных). При работе группы ТПВ насыщаются дроссели 1ДУ и 2ДУ, а дроссели 3ДУ и 4ДУ остаются не насыщенными и ограничивают уравнительный ток. При работе группы ТПН уравнительный ток ограничивается дросселями 1ДУ и 2ДУ. Кроме того потребуется еще и сглаживающий дроссель ДС.

Если уравнительные дроссели сделать ненасыщающимися при протекании по ним тока нагрузки, то достаточно установить по одному дросселю на группу, т.е. всего два дросселя (1ДУ и 3ДУ),которые будут одновременно выполнять и функции сглаживания рабочего тока двигателя.

Не насыщающиеся дроссели имеют большую массу, размеры и стоимость, чем насыщающиеся. Поэтому суммарные массы и стоимости всех дросселей в установках с насыщающимися и в установках с не насыщающимися уравнительными дросселями отличаются между собой сравнительно мало.

С целью уменьшения массы и стоимости предложено несколько типов многообмоточных уравнительных дросселей специальной конструкции.

На рис 54 показана одна из подобных конструкций, разработанная научно- проектным институтом ВНИИ “Электропривод”.

Для ограничения уравнительных токов здесь используются двухобмоточные уравнительные дроссели 1ДУ и 2ДУ. Обмотки каждого из дросселей включены встречно так, что суммарная намагничивающая сила каждого дросселя от тока нагрузки равна нулю. Благодаря этому отсутствует насыщение сердечников от тока нагрузки. Кроме того, при подобном включении возникает электромагнитная связь между контурами уравнительных токов, которая уменьшает величину последних. В результате действия этих факторов суммарная масса уравнительных дросселей при подобной схеме включения уменьшается примерно вдвое по сравнению с обычной 4-х дроссельной схемой.

3.6.5.Системы с раздельным управлением вентильными группами реверсивного ТП.