Материальный баланс.
Количество выпаренной воды определяется по формуле (3.4):
Количество упаренного раствора:
Тепловой расчет
Определение температуры кипения раствора. Температура кипения раствора определяется по формуле (3.14). Температура вторичного пара, поступающего из выпарного аппарата в барометрический конденсатор, при р = 0,0196 МПа, равна 59,7 °С (табл. П 32).
На основании практических рекомендаций принимаем гидравлическую депрессию Δ'" = 1 °С. Тогда температура вторичного пара в выпарном аппарате равна:
t'п= Δ'" + tкип =59,7+ 1=60,7 °С.
Этой температуре соответствует давление = 0,0207 МПа, теплота парообразования r = 2355,54 кДж/кг (табл. П 32).
Гидростатическую депрессию Δ" определяем следующим образом.
Определяем высоту оптимального уровня раствора в кипятильных трубах Нопт, м, по уравнению (3.18).
Для выбора значения высоты трубы Н ориентировочно определяется площадь поверхности теплопередачи выпарного аппарата Fop (формула (3.12)). При кипении водных растворов солей удельная тепловая нагрузка для аппаратов с естественной циркуляцией q = 20 000 50 000 Вт/м2. Принимаем q = 30 000 Вт/м2. Тогда
По ГОСТ 11987—81 принимаем выпарной аппарат со следующей характеристикой: поверхность теплообмена 355 м2; длина труб 5 м; диаметр труб 38 2 мм; шаг между трубами 48 мм; материал труб — сталь Х18Н10Т.
Ориентировочно принимаем температуру кипения раствора в аппарате на 20 °С больше температуры вторичного пара, т.е. tкип 80 °С.
Следовательно,
,
где 1223 и 972 кг/м3 - плотность соответственно раствора и воды при 80 °С.
Увеличение давления в среднем слое раствора (уравнение (1.8)):
18 338 Па = 0,0183, МПа
Таким образом, давление в среднем слое кипятильных труб:
рср = 0,0207 +0,0183 = 0,039 МПа.
Этому давлению соответствует температура кипения воды t = 75,4 °С и теплота парообразования r = 2320 кДж/кг.
Следовательно, гидростатическая депрессия равна:
Δ" = 75,4 — 60,7= 14,7, °С
Температурная депрессия определяется по формуле (1.6):
Δ' = ,°С
где Δатм=13,57 °С - температурная депрессия 60 % раствора при атмосферном давлении (табл. П 1).
Температура кипения раствора находиться по уравнению (3.14):
= 59,7+ 11,5+ 14,7 + 1 = 86,9, °С
Полезная разность температур определяется по уравнению (3.13):
Δtпол кип = 112,7-86,9=25,8, °С
Расход греющего пара Dг.п, определяется из уравнения теплового баланса,
= , кг/с
где h = 2607 кДж/кг - энтальпия вторичного пара; сн = 3866 — удельная теплоемкость 10% раствора; ск = 2618,1 — удельная теплоемкость упаренного раствора; rп = 2227 кДж/кг — удельная теплота парообразования воды при рг.п = 0,157 МПа; 0,95 — коэффициент, учитывающий 5 % потерь теплоты в окружающую среду.
Тепловая нагрузка греющей камеры (уравнение (3.9)):
, Вт
Находится коэффициент теплоотдачи в соответствии с уравнением (3.15) Для этого определяется коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке α1, , по уравнению (3.16).
Расчет α1 ведут методом последовательных приближений. В первом приближении примем Δt1=2 °С.
=2,04
По таблице свойств водяного пара при давлении 0,157 МПа (табл. П 32) и воды (табл. П31):
Удельная теплота конденсации r=2227 кДж/кг
Плотность конденсата ρж=951 кг/м3
Коэффициент теплопроводности λж=0,685
Коэффициент динамической вязкости μж= 0,153 .
Коэффициент теплоотдачи α2 от стенки к кипящему раствору определяем в среднем слое раствора (формула (3.17)).
Константы раствора при температуре кипения (табл. П11-П14): ρ=1215,6 кг/м3; μ=0,782 ; λ=0,4247 ; с=2618,1 ; σ = 71,0 Н/м (табл. П2)
Свойства водяного пара при р = 0,039 МПа: r = 2292,4 Дж/кг; ρп= = 0,38 кг/м3.
Плотность водяного пара при р=0,1 МПа ρ0=0,579 кг/м3. Следовательно,
Коэффициент теплопередачи определяется по формуле (3.15):
где δтр = 0,002 м – толщина стенки труб; λтр=16,4 – коэффициент теплопроводности стали Х18Н10Т; 1/rз1= 5000 – тепловая проводимость загрязнений со стороны раствора и 1/rз2= 5800 – тепловая проводимость загрязнений со стороны пара (приняты).
Полное термическое сопротивление теплоотдачи будет равно, формула (3.22):
,
В соответствии с уравнением (3.22):
°С.
Тогда
°С.
Удельный тепловой поток от пара к стенке будет равен:
, Вт/м2
Тогда Вт/(м2·К).
Далее проводиться проверка правильности первого приближения по равенству удельных тепловых нагрузок:
, Вт/м2
, Вт/м2
Как видим, . Для второго приближения принимаем Δt1= 3 °С.
Пренебрегая изменением физических свойств конденсата при изменении температуры на 1 °С, определяем α1 по соотношению:
Вт/(м2·К),
°С,
кип °С,
Вт/(м2·К),
Вт/м2,
Вт/м2.
Как видно . Расхождение 2,86 %. Если расхождение между не превышает 3 %, тогда находится коэффициент теплопередачи, по уравнению (3.15).
Поверхность теплообмена будет равна:
м2
По ГОСТ 11987-81 выбираем номинальную площадь поверхности теплообмена Fн=500 м2 (прил. 4).
4.2. Расчет трехкорпусной вакуум-выпарной установки
Схема трехкорпусной вакуум-выпарной установкипредставлена на рис. 4.3. Исходный разбавленный раствор из промежуточной емкости 13 центробежным насосом 12 подается в теплообменник 14, где подогревается до температуры, близкой к температуре кипения, а затем в первый корпус 11 выпарной установки. Предварительный нагрев раствора повышает интенсивность кипения в выпарном аппарате.
Первый корпус и теплообменник обогреваются насыщенным водяным паром, поступающим из котельной. Вторичный пар, образующийся при концентрировании раствора в первом корпусе, направляется в качестве греющего во второй корпус 10. Сюда же поступает частично сконцентрированный раствор из первого корпуса. Аналогично третий корпус 7 обогревается вторичным паром второго и в нем проводится концентрирование раствора, поступившего из второго корпуса.
Самопроизвольный переток раствора и вторичного пара в последующие корпуса возможен благодаря общему перепаду давления, возникающему в результате создания вакуума конденсацией вторичного пара последнего корпуса в барометрическом конденсаторе смешения 3, где заданное давление поддерживается подачей охлаждающей воды из водооборотной системы и отсосом неконденсирующихся паров вакуум-насосом 5. Смесь охлаждающей воды иконденсата выводится из конденсатора при помощи барометрической трубы с гидрозатвором 4 и направляется для охлаждения в градирню. Образующийся в третьем корпусе концентрированный раствор поступает в сборник упаренного раствора, откуда центробежным насосом 9 подается потребителю. Конденсат греющего пара из первого корпуса выпарной установки и теплообменника подается в котельную, а конденсат из второго и третьего корпусов — на технологические нужды производства.
Схема автоматизирована. Принципы контроля и регулирования параметров технологического процесса такие же, как для однокорпусной выпарной установки.
Задание на проектирование.Спроектировать трехкорпусную вакуум-выпарную установку для концентрирования раствора едкого калия от начальной массовой концентрации b0= 5 % до конечной b3= 40 % при следующих условиях:
1) количество поступающего раствора G0=40 000 кг/ч (11, 12 кг/с);
2) обогрев осуществляется насыщенным водяным паром давления рг.п = 1,079 МПа;
3) абсолютное давление в барометрическом конденсаторе
рб.к.= 0,0147 МПа;
4) взаимное направление пара и раствора — прямоток; отбор экстра-пара не производится;
5) выпарной аппарат — с выносной нагревательной камерой тип 1, исполнение 2;
6) раствор перед подачей в первый корпус подогревается до температуры, близкой к температуре кипения в одном теплообменнике, насыщенным водяным паром из котельной;
7) температура раствора, поступающего на установку, t =25 °С;
8) начальная температура охлаждающей воды t= 20 оС;
9) температура конденсата вторичного пара, выходящего из барометрического конденсатора, ниже температуры конденсации на 3 оС;
10) при разработке схемы выпарной установки предусмотреть насосы, емкости, вакуум-насос, барометрический конденсатор и другие необходимые устройства.
Дата добавления: 2016-05-28; просмотров: 4866;