Осаждение взвешенных частиц на каплях
Улавливание взвешенных частиц каплями жидкости может происходить за счет действия практически всех механизмов осаждения. При этом капли рассматриваются как жесткие шары. Влиянием формы капель и их возможным колебанием в пространстве на эффективность осаждения частиц можно пренебречь. Сравнительная оценка различных механизмов осаждения показывает, что влияние их на эффективность пылеулавливания далеко не одинаково.
На рис. 4.2 приведены полученные расчетным путем зависимости параметров осаждения от диаметра частиц. Расчеты проводились при следующих условиях: температуре очищаемых газов - 20 °С; ( =18∙10-6 Па∙с; =2000 кг/м3; = dк = 2∙10-4м; =0,7 м/с; Е=2,5∙105 В/м; = 2,3. (Заряд частиц рассчитывался с учетом воздействия электрического поля и диффузии ионов.) Из рис. 3.2 следует, что инерционный параметр является преобладающим даже для частиц диаметром dч=10-7м. Он уступает только электростатическому параметру при наличии достаточно сильного поля, причем с ростом размера частиц (в области dч=10-6-10-5 м) их значения сближаются.
Рисунок 4.2 - Сопоставление механизмов осаждения частиц и эффективности инерционного осаждения по отношению к диффузионному при ламинарном и турбулентном течении газового потока (в воздухе при нормальных условиях; dк = 2·10-4 м; = 0,7 м/с; = 2000 кг/м3; Е = 2,5·105 В/м).
Ниже приведены результаты вычислений параметров осаждения, проведенных при очень высокой скорости газового потока =152 м/с (горловина трубы Вентури):
Улавливаемый продукт | Размер частиц, мкм | Плотность частиц, кг/м3 | Stk | D∙106 | ||
Сульфат аммония | 1,22 | 3,65 | 7,5 | |||
Хлорид аммония | 0,27 | 1,8 | 0,47 | |||
Дибутилфталат | 0,58 | 8,2 | 1,7 |
При расчете электростатических сил исходили из максимальной плотности заряда (2,65∙10-9 Кл) на 1 см2 заряженных поверхностей (считая, что более высокие заряды будут стекать в результате ионизации воздуха). Относительную диэлектрическую проницаемость частиц принимали равной: для солей аммония - 6,8; для дибутилфталата - 6. Из приведенных данных видно, что с ростом скорости инерционные силы приобретают несравненно большее значение, чем другие, даже для частиц, значительно меньших 1 мкм, и наличии весьма сильного поля зарядки (Е≈13∙105 В/м). Электростатические же силы с уменьшением размера частиц понижаются (прежде всего за счет уменьшения величины заряда). Осаждение за счет броуновской диффузии незначительно даже для частиц хлорида аммония размером 0,27 мкм.
Для сравнения величины диффузионного осаждения с инерционным в работе вводится понятие эффективного коэффициента осаждения , который определяется как отношение диффузионного потока к потоку осаждающихся частиц при прямолинейном движении.
Для случая осаждения на капле (шаре) имеем:
Величину подставляем из формулы (1.45), принимая dш= dк. Тогда
Оценим зависимость (4.18) для случая осаждения на падающей в воздухе при 20 °С и нормальном давлении капли диаметром dк = 2∙10-4 м частиц размером dч=10-6м. При относительной скорости капли = 0,7 м/с величина критерия = 9,3; критерия Sc = 5,6∙105 и соответственно =1,33∙10-4. Если осаждаются частицы диаметром dч=10-7 м, то Sc = 2,5∙104 и =2,310-2. Таким образом, подтверждается сделанный выше вывод о сравнимости по эффективности диффузионного осаждения с инерционным при размере частиц, значительно меньшем 1 мкм.
Этот прием может быть использован и для оценки диффузионного и инерционного, осаждения частиц на каплю, взвешенную в турбулентном потоке. При условии dч<dк можно записать
где - начальная концентрация частиц, 1/м3.
Подставляя в выражение (4.19) значение из формулы (2.86) и принимая величину скорости газового потока относительно капли в условиях турбулентного движения равной
где - параметр турбулентного движения, м2/с3, получим
Оценим величину для случая осаждения на капле того же диаметра dк = 2∙10-4 м частиц размером dч=10-6м из турбулентного потока с параметрами = 10 м/с; = 1 м; =103 м2/с3; =15∙10-6 м2/с (воздух при н. у), принимая / ≈103. В этих условиях (при Dч = 2,7∙10-11 м2/с) величина ≈ 1,8∙10-16, а при осаждении частиц размером dч=10-7 м (Dч = 2,7∙10-10 м2/с) - ≈1,5∙10-15.
Полученные результаты показывают, что диффузионное осаждение частиц в условиях развитой турбулентности пренебрежимо мало по сравнению с инерционным.
Полученные расчетным путем по формулам (4.18) и (4.21) при условиях: Тг = 293°K; νг = 15∙10-2 м2/с; ρч = 2000 кг/м3; ρг =1,2 кг/м3; = dк = 2∙10-4 м; dтр=1 м; =103 м2/с3 и от размера частиц приведены на рис. 4.2. Из данных, приведенных на рис. 4.2, следует, что отношение эффективности осаждения за счет диффузии к эффективности инерционного осаждения на каплю, взвешенную в турбулентном потоке, на несколько порядков меньше.
Таким образом, при отсутствии достаточно сильной и противоположной по знаку зарядки частиц и капель доминирующим механизмом осаждения взвешенных частиц на капли является инерционный. Поскольку на практике преобладает потенциальное обтекание капли газовым потоком, эффективность осаждения частиц на одиночной капле описывается формулой (2.30).
Рисунок 4.3 - Зависимость эффективности улавливания частиц пыли от критерия Stk: 1 - кривая, построенная по экспериментальным данным; 2 - кривая, построенная на основании формулы (2.30).
На рис. 4.3 приведены теоретические и экспериментальные данные по улавливанию частиц на каплях орошающей жидкости в скруббере Вентури [2] в виде зависимости эффективности от величины критерия Stk. Кривая 1, построенная на основании экспериментальных данных, лежит при значениях критерия Stk<20 несколько выше теоретической кривой 2, рассчитанной по формуле (2.30). Очевидно, это объясняется тем, что при тесном расположении обтекаемых газовым потоком капель (ввиду их множества в активной зоне трубы Вентури) происходит отмеченное выше приближение линий токов к поверхности капель. Поэтому при высоких значениях удельного орошения (m>0,6∙10-3 м3/м3) целесообразно вводить в формулу (2.30) поправку, учитывающую эту величину. Так, для значений порядка 2,0 л/м3 используют формулу
действительную в интервале 1≤Stk≤170. При значениях Stk>170 эффективность осаждения частиц на каплях во всех случаях выше 0,99, т. е. практически полная.
Рассмотрим теперь влияние на эффективность осаждения частиц на каплях направленных движений частиц, для чего сравним эффективность улавливания частиц одиночными каплями за счет инерционной силы и диффузиофореза при следующих допущениях:
1) эффектом зацепления можно пренебречь (dч/dк<<l);
2) каждая частица, достигнувшая капли, осаждается на ней;
3) движение газового потока потенциальное;
4) сила сопротивления среды движению частицы подчиняется закону Стокса;
5) температура капли при конденсации паров остается постоянной.
Эффективность осаждения частиц за счет инерционной силы рассчитывалась по формуле (3.30), а эффективность осаждения при конденсации паров на растущей капле - по формуле (2.78).
Результаты расчетов для случая контакта паровоздушной смеси с каплями диаметром dк = 2∙10-4 м при = 0,7 м/с приведены на рис. 4.4 в виде зависимости эффективности инерционного осаждения и эффективности осаждения за счет диффузиофореза от величины критерия Stk. При расчетах принималось: ρч = 2000 кг/м3; температура капель tж = 20°С; температура насыщенного воздуха - 40; 60 и 80 °С. Размер частиц изменяли в пределах от 1,0 до 10,0 мкм.
Из рис. 4.4 видно, что эффективность осаждения частиц за счет диффузиофореза значительно превосходит эффективность осаждения за счет сил инерции при величинах критерия Stk<1 и высоком перепаде влагосодержаний (уг - ук).
Для рассмотренных случаев были проведены вычисления параметра осаждения за счет диффузиофореза Dф по формуле (2.76). При этом величина градиента определялась как отношение (ρп-ρк)/ (где ρк - давление пара при температуре капли, Па; - толщина пограничного слоя, м). Толщина пограничного слоя вокруг капли при диффузиофорезе рассчитывалась из выражения:
Рисунок 4.4 - Эффективность инерционного осаждения частиц за счет диффузиофореза при различных величинах критерия Stk (dк = 2·10-4 м; =2000 кг/м3; = 0,7 м/с): 1 - ; 2 - 4 - соответственно при температуре насыщенного воздуха tг = 40, 60 и 80 °С и температуре капель tж=20оС. Объяснения см. в тексте.
Расчеты дали следующие результаты: при температуре насыщенного воздуха 40°С - Dф= 0,03; при 60°С - Dф= 0,19 и при 80°С - Dф= 0,54. Таким образом, с ростом градиента значения параметра Dф возрастает, и он может достичь значительной величины.
Для сравнения рассчитаем при тех же условиях по формуле (2.72) параметр осаждения за счет термофореза T. Величина температурного градиента при этом составит (где Тги Тк- соответственно температура газов и капли, К), а толщина пограничного слоя может быть рассчитана по формуле, аналогичной рассмотренной выше для случая диффузиофореза
где - критерий Прандтля; - удельная массовая теплоемкость газов, Дж/(кг∙К).
Величина параметра Т при максимальном значении градиента (температуры воздуха и капли соответственно равны 80 и 20 °С) составляет всего лишь ~ 0,046, т. е. значительно меньше, чем параметр Dф при конденсации водяных паров из парогазовой смеси, имеющей ту же температуру.
Дата добавления: 2017-09-01; просмотров: 1286;