Выбор конструкции усиления и расчет усиленного простенка
По конструктивным требованиям [1,4] принимаем схему усиления, представленную на рис. 18.
Рис. 18. Схема усиления
Принимаем минимальные сечения уголков: 8 L50х50х5 (ГОСТ 8509-86) А's = 8*4.8 = 38.4 см2 с Ras = 43 МПа (табл. 4) (Передача нагрузки на уголки без включения их в работу по торцам).
Поперечные анкера принимаем Ø 20 А-1 Аs = 3.14см2 c Rs = 150 МПа (табл. 4).
Поперечные планки принимаем конструктивно (по условиям долговечности) из - 60х5 мм с шагом по высоте 0.42 м.
Планки по длинной стороне из-за сложности включения в работу не учитываем.
Определяем процент армирования, выделив участок длиной 0.47 м [1,4]
m= = = 0.356%
Последовательно вычисляем [1,4]:
h= 1 - = 1 - = 0.789
, следовательно, условие прочности выполняется.
Уменьшение сечения металлических элементов недопустимо по условиям эксплуатации (возможность коррозии и т.д.). Конструкция усиления должна быть оштукатурена по сетке.
Пример расчета №3
Расчет несущей способности каменных столбов, усиленных
предварительно напрягаемыми металлическими обоймами
Исходные данные
Расчетная длина каменного столба , ширина сечения , высота сечения . Кирпич силикатный марки М200, наименьшая прочность при изгибе (см. приложение 2). Раствор цементно-песчаный марки М50. Расчетное сопротивление кладки сжатию (см. табл. 2). Ширина кирпича .
Эксплуатационная нагрузка на каменный столб составляет , а ожидаемое ее увеличение - .
Расчет
Гибкость каменного столба:
Коэффициент продольного изгиба согласно табл. 18 [2] при (см. табл. 15 [2]) равен 0.95. Коэффициент , учитывающий влияние длительной нагрузки, принимает значение 1.0, так как ширина сечения , тогда несущая способность каменного столба составляет следующую величину
Следовательно, необходимо выполнить усиление каменного столба.
Металлическую обойму принимаем из следующих материалов:
· поперечные хомуты из круглой горячекатаной стали по ГОСТ 2590-88 Ø20 мм с площадью сечения по резьбе М20 и с шагом ;
· стойки из стальных горячекатаных равнополочных уголков по ГОСТ 8509-86 L70х70х8 мм с площадью сечения , моментом инерции , минимальным радиусом инерции
Марка стали ВСт3кп2-1 по ТУ 14-1-3023-80 с расчетным сопротивлением по пределу текучести [10].
Принимаем , тогда и
так как обойма устанавливается без устройства растворного шва между уголками и кладкой.
так как усилие предварительного напряжения поперечных хомутов создается механическим способом.
Принимаем тогда
Следовательно, потери от релаксации напряжений не учитываются.
Определяем несущую способность вертикальных уголков обоймы-стойки.
тогда согласно табл. 72 [10] коэффициент продольного изгиба металлического уголка равен 0.976.
Несущая способность каменного столба, усиленного предварительно напрягаемой металлической навесной обоймой, составляет следующую величину
а обоймой-стойкой
Определяем технологическую последовательность создания усилий предварительного напряжения в элементах обоймы-стойки.
Величину усилия предварительного напряжения металлических уголков принимаем равной , тогда
и , поэтому в первую очередь необходимо выполнить предварительное напряжение поперечных хомутов при нагрузке на каменный столб, равной 1.0 .
Предварительное напряжение металлических уголков следует производить при нагрузке на каменный столб
Окончательно принимаем:
· усиление каменного столба выполняется при помощи предварительно напрягаемой металлической обоймы-стойки;
· поперечные хомуты - из круглой стали Ø20 мм с шагом 200 мм;
· стойки - из 4-х металлических уголков сечением L70х70х8 мм;
· сталь - марки ВСт3кп2-1;
· усилия предварительного напряжения в первую очередь создаются в поперечных хомутах величиной 10 кН при нагрузке на каменный столб в 1.0 МН, а в металлических уголках - при нагрузке в 1.277 МН.
Пример расчета №4
Дата добавления: 2021-09-07; просмотров: 274;