Основные положения теплового расчета
Рассмотрим изменение температуры первичного (горячего) и вторич- ного (холодного) теплоносителей в теплообменном аппарате рекуперативно- го типа (рис. 5.3). За начало координат принято сечение, через которое втека- ет теплоотдающая жидкость. По оси абсцисс отложена длина трубы или по- верхность теплопередачи F, а по оси ординат – температуры жидкостей; ин- дексами 1 и 2 отмечаются температуры и другие параметры соответственно горячего и холодного теплоносителя. Параметры теплоносителей на входе и
выходе из теплообменного аппарата отмечаются одним и двумя штрихами.
Рис. 5.3. Изменение температуры теплоносителей в рекуперативном ТА:
а – при прямоточном движении теплоносителей без фазовых превращений;
б – при противоточном движении теплоносителей без фазовых превращений
При прямотоке (см. рис. 5.3, а) на входе в теплообменный аппарат раз- ность температур между жидкостями имеет наибольшее значение. При дви- жении жидкостей в теплообменном аппарате разность температур между ни- ми быстро уменьшается, так как жидкости движутся в одном направлении. Температура теплоотдающей жидкости понижается, а температура тепловос- принимающей жидкости увеличивается.
При прямотоке температура тепловоспринимающей жидкости не мо- жет подняться выше температуры теплоотдающей жидкости на выходе из теплообменного аппарата.
При противотоке (см. рис. 5.3, б) температура охлаждаемой жидкости в теплообменном аппарате понижается более интенсивно, так как горячая жид- кость встречает все более и более холодную охлаждающую жидкость, поэто- му при противотоке можно нагреть охлаждающую (тепловоспринимающую) жидкость выше температуры выходящей охлаждаемой (теплоотдающей)
жидкости, т.е. в этом случае возможно t2¢
>> t1¢ .
Разность температур между обеими теплообменивающимися жидко- стями не изменяется очень резко, как это наблюдается при прямотоке. Сред- нее значение температурного напора
Ät= Ätвх - Ätвых
ln Ätвх
Ätвых
(5.1)
при противотоке получается больше, чем при прямотоке (величины Ätвх и Ätвых в случае прямотока и противотока обозначены на рис. 5.3). Поэтому при одной и тоже площади рабочей поверхности F величина теплового потока от горячего теплоносителя к холодному больше при противотоке, чем при пря- мотоке:
F
Q = òÄtdF = k ÄtF , (5.2)
здесь k – коэффициент теплопередачи.
При опытном исследовании теплообменника величина Q может быть определена по изменению энтальпии теплоносителей:
Q = G c
(t¢- t¢) = G c
(t¢- t¢) = Q
1 1 p1 1 1
2 p 2 2 2
2 . (5.3)
Здесь G1и G2– массовые расходы теплоносителей; сp1и сp2– их тепло- емкости. Реально Q1больше Q2из-за потерь тепла через внешний кожух теп- лообменника. Отношение количества теплоты, воспринятой холодным теп- лоносителем, к количеству теплоты, отданной горячим теплоносителем, на- зывается коэффициентом тепловых потерь.
Тепловой расчет теплообменника может быть выполнен с использова- нием понятия тепловой эффективности, представляющей собой отношение теплового потока Q рассматриваемого теплообменника к тепловому потоку Qид, который может передать греющий теплоноситель в идеальных условиях, т.е. бесконечно большого коэффициента теплопередачи или передачи тепло- ты в теплообменнике с бесконечно большой площадью поверхности тепло- передачи:
Q W (t¢- t¢)
W (t¢- t¢)
h = = 1 1 1 = 2 2 2 .
Q W (t¢- t¢)
W (t¢- t¢)
|
ид min 1 2
min 1 2
Здесь,W1 = G1cp1
W2= G2 cp
– полные теплоемкости массовых расходов теплоносителей; G1и G2– мас- совые расходы теплоносителей; Cp1и Cp2– удельные изобарные теплоемко- сти теплоносителей; Wmin– минимальное значение из W1и W2.
Для однократного перекрестного тока, когда оба теплоносителя абсо-
лютно не перемешаны
{[ (
0 ,78 )
] 0 ,22 }
h1= 1 - exp
exp - S
A - 1 RS
, (5.5)
где A = Wmin/Wmax, R = Wmax/Wmin– функции полных теплоемкостей массовых расходов; S = kF/Wmin– число единиц переноса теплоты в теплообменнике, k
– коэффициент теплопередачи; F – площадь теплопередающей поверхности. Для двукратного перекрестного тока с противоточным включением хо-
дов
⎡⎛1 - h ⎞2
⎤ ⎡ ⎛
|
h2 = ⎢⎜⎜
1 ⎟⎟
- 1⎥
⎢ A⎜⎜
1 ⎟⎟
- 1⎥ . (5.6)
⎢⎣⎝1 - Ah1 ⎠
⎦⎥ ⎢⎣
⎝1 - Ah1 ⎠ ⎥⎦
Вычислив тепловую эффективность h2, с помощью выражения (5.7)
можно определить:
тепловой поток, передаваемый в теплообменнике:
Q = h W
(t¢ - t¢); (5.7)
2 min 1 2
выходные температуры теплоносителей:
Wmin ( )
t1¢ = t1¢ - h2
W1
t1¢ - t2¢
; (5.8)
t2¢ = t2¢ + h2
Wmin(t¢ - t¢)
|
|
. (5.9)
Таким образом, по уравнениям (5.7), (5.8) и (5.9) определены тепловой поток, передаваемый в теплообменнике, и выходные температуры теплоно- сителей.
Дата добавления: 2020-12-11; просмотров: 360;