Техническая характеристика гидровибропогружателей зарубежного производства
Показатели | JV100 фирмы Junttan Финляндия | MS-100 HHF фирмы Krupp Германия | 100HD фирмы РTC Франция | модель 400 «King Kong» фирмы АРЕ СШA | HVВ400 фирмы T? nkers Германия | 1412B фирмы IСE Голландия |
Статический момент, кН·м | 1,0 | 1,0 | 1,15 | 1,5 | 1,4 | 1,15 |
Частота вращения, об/мин | ||||||
Максимальная вынуждающая сила, кН | ||||||
Максимальная амплитуда, мм | 20,5 | |||||
Масса вибропогружателя, т | 12,0 | 10,9 | 13,25 | 15,5 | 18,0 | 12,9 |
Габариты, мм: | ||||||
- высота | ||||||
- длина | ||||||
- ширина |
В комплект вибропогружателя входит гидростанция. Например, для питания вибропогружателя JV100 применяется гидростанция JP30 с параметрами: мощность дизеля - 650 кВт (870 л.с.), максимальное давление масла в гидросистеме - 350 атм., производительность насосов - 1100 л/мин.
У гидравлических вибропогружателей основные параметры регулируются в соответствии с тем, какое сопротивление погружению испытывает свая. Максимальная частота колебаний у машин этого типа в 3-8 раз больше, чем у низкочастотных механических вибраторов, но амплитуда колебаний меньше, что несколько снижает погружающую способность.
При выборе типа вибропогружателя необходимое значение вынуждающей силы Ph, кН, определяют по формуле
Ph ≥ (γkN-2,8G)/Ks (16)
где γk -коэффициент надежности по грунту, принимаемый по п. 3.10 [22]; N - несущая способность сваи по грунту; Ph≥1,3G - при погружении с извлечение грунта из полости свай-оболочек и Рh≥2,5G - при погружении без извлечения грунта; Ks - коэффициент снижения бокового сопротивления грунта, определяемый для песчаных грунтов по табл. 11, а для глинистых грунтов - в зависимости от показателя консистенции грунта IL:
IL……. | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | |
Ks……. | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,7 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 3,3 | 3,5 |
В зависимости от необходимой вынуждающей силы выбирается вибропогружатель наименьшей мощности.
Таблица 11
Коэффициент снижения бокового сопротивления песчаного грунта Ks
Типы песчаных грунтов | Состояние грунтов | |||
плотные | средней плотности, пляжные | водонасыщенные | рыхлые, пляжные | |
гравелистые | 2,2 | 2,6 | 2,6 | 2,9 |
крупные | 2,7 | 3,2 | 3,8 | 3,5 |
средней крупности | 4,1 | 4,9 | 6,4 | 5,4 |
мелкие | 4,7 | 5,6 | 8,4 | 6,2 |
пылеватые | 5,7 | 6,2 | 9,3 | 6,8 |
Для вибропогружателей с электромеханическим приводом на конечной стадии вибропогружения должно быть выполнено условие
Fd ≤ fr{[6000W-2nFs(2Ar-v/n)]/v+Fs(Ks-1)+G}. (17)
где Fd - расчетная несущая способность сваи по грунту, Fd ≥ gkN; fr - коэффициент влияния инерционных и вязких сопротивлений на несущую способность сваи (табл. 12); W - мощность, расходуемая на движение вибросистемы: W = ηWh - W0, где η - к.п.д. электродвигателя, принимаемый равным 0,83-0,90 в зависимости от нагрузки; Wh - потребляемая из сети активная мощность в последнем залоге; W0 - мощность холостого хода, принимаемая равной 25% номинальной мощности вибропогружателя, кВт; n - фактическая частота колебаний вибросистемы, мин-1 (рабочая частота вращения по паспортным данным вибратора); Fs - сила бокового сопротивления грунта при вибропогружении, кН, определяемая по формуле (18); Аr - фактическая амплитуда колебаний, принимаемая равной половине полного размаха колебаний системы на последней минуте погружения; v - скорость вибропогружения, которая на последнем залоге в 3 мин должна быть не менее 2 см/мин.
Fs = 1500W/{Ar[n + (v + 2)/2A0]}. (18)
Таблица 12
Коэффициент влияния инерционных и вязких сопротивлений на несущую способность сваи fr
Вид грунта по боковой поверхности сваи | Коэффициент fr |
Пески и супеси твердые | 1,0 |
Супеси пластичные, суглинки и глины твердые | 0,95 |
Суглинки и глины: | |
полутвердые | 0,9 |
тугопластичные | 0,85 |
мягкопластичные | 0,8 |
Скорость погружения сваи-оболочки v может быть определена, исходя из величины прогнозируемого чистого времени погружения, мин [21]:
(19)
где Pi, Pбi, - динамическое сопротивление грунта погружению сваи в центре i-го слоя соответственно общее и по боковой поверхности; Gi - суммарный вес вибросистемы, включая вес вибропогружателя Qв, наголовника Qн и сваи Qсв; li - толщина слоя; Wi - мощность вибропогружателя, идущая непосредственно на процесс погружения сваи; Аi - амплитуда колебаний сваи (15); nвi - количество оборотов дебалансов в секунду.
Мощность вибропогружателя в формуле (19) можно определить по формуле, предложенной О.А. Савиновым (индексы i опущены):
(20)
Суммарное время tпогр погружения одной сваи-оболочки определяется следующим образом
tпогр = tп + tycт + tнарnc + (tвп + tпод)(nc +1) + tгp + tохл, (21)
где tycт - время установки столба в направляющий кондуктор; tнар - время наращивания оболочки отдельными секциями с устройством стыка и гидроизоляцией; tвп - время установки и снятия вибропогружателя и подмостей; tпод - время монтажа и демонтажа подмывных устройств и эрлифта; tгр - время извлечения грунта; toxл - время охлаждения вибропогружателя и подтяжки болтов (все компоненты принимаются по ЕНиР); nс - число наращиваемых секций сваи-оболочки.
Пример 3. Прогнозирование процесса вибропогружения железобетонных свай-оболочек рассмотрим на примере фундамента опоры реального автодорожного моста.
Исходные данные: типовые сваи-оболочки наружным диаметром 1,6 м, с толщиной стенки 12 см, имеют полную длину 32 м и погружаются с открытым нижним концом на глубину 24 м. Расчетные параметры сваи-оболочки:
- площадь основания А = π×(1,62 - 1,362)/4 = 0,558 м2;
- периметр наружный и = π×1,6 = 5,02 м;
внутренний - и = π×1,36 = 4,27 м;
- полный вес сваи-оболочки:
Qсв = 0,558×32×2,5 = 44,6 тс = 450 кН.
В основании опоры залегают следующие грунты:
слой 1 - суглинок текучепластичный (IL = 0,76), толщина 8 м;
слой 2 - суглинок мягкопластичный (IL = 0,6), 4 м;
слой 3 - суглинок полутвердый (IL = 0,2) - простирается ниже.
Глубина воды в реке hw = 10 м.
Решение: прежде всего по формуле (11), табл. 2 и 7 [22] определим несущую способность сваи-оболочки по грунту:
Fd = γc(γcRRA+и∑γcffihi) = 1,0×[1,0×(2180+1,5×10×10)×
×0,558+0,7×5,02×2,0×(4+7,4+8,8+8,8+19+20+69,2+
+72+74,8+77,6+81,8+84,6)] = 1300+3710 = 5010 кН.
Необходимое значение вынуждающей силы вибропогружателя по формуле (16) составляет
Ph ≥ (1,4×5010-2,8×600)/2,38 = 2241 кН,
где предварительно принимаем G = 450+150 = 600 кН. Средний по слоям коэффициент из табл. 11 равен:
Кs = (3,4×8+3,0×4+1,5×12)/24 = 2,38.
Такому значению необходимой вынуждающей силы не удовлетворяет даже лучший отечественный вибропогружатель ВРП 70/200 (см. табл. 9). Принимаем по табл. 10 гидровибропогружатель марки 100НD фирмы РТС (Франция), имеющий параметры: M = 1,15 кН·м; nв = 1400 об/мин = 23,3 об/с; Рв = 2510 кН; Qв = 135 кН.
Далее определим время погружения сваи-оболочки по формуле (19), исходя из следующего порядка выполнения технологических операций.
Заходка 1 - вначале в направляющие устанавливают краном столб высотой 16 м. Проходят слой 1 толщиной l1 = 8 м с оставлением в оболочке грунтового сердечника, т.е. без извлечения грунта из полости.
Рб1 = 0,7×(5,02+4,27)×2,0×(4+7,4+8,8+8,8) = 377,2 кН;
Р1 = 1,0×(300+150)×0,558+377,2 = 628 кН;
G1 = 450/2+135 = 360 кН.
Реальные значения вынуждающей силы и частоты вращения вибропогружателя на этой заходке:
Рв1 = (628-360)/3,4 = 79 кН;
Мощность машины, идущая непосредственно на процесс погружения сваи, по формуле (20) равна:
Амплитуда колебаний вибросистемы по формуле (15):
А1 = 1,15/360 = 0,003 м.
По формуле (19) определяем время погружения сваи на заходке 1.
.
Заходка 2 - наращивают сваю еще одной секцией длиной 8 м. Проходят слой 2 толщиной 4 м и часть слоя 3 толщиной 4 м (l2 = 8 м), также с оставлением в оболочке грунтового сердечника.
Рб2 = 377,2×5,02/(5,02+4,27)+0,7×(5,02+4,27)×2,0×(19+20+69,2+72) = 2547,5 кН;
Р2 = 1,0×(1250+150)×0,558+2547,5 = 3329 кН;
G2 = 2/3 450+135 = 435 кН;
Рв2 = (3329-435)/2,83 = 1023 кН,
где Кs = (3,4×8+3,0×4+1,5×4)/16 = 2,83;
А2 = 1,15/435 = 0,0026 м;
.
Вследствие большого бокового сопротивления сваи погружение на второй заходке сильно замедлилось. Выход состоит в погружении сваи с опережающим забоем. Пересчитаем параметры на этот случай:
Рб2 = (377,2+2343,7)×5,02/(5,02+4,27) = 1470 кН;
Р2 = 1,0×(1250+150)×0,558+1470 = 2251 кН;
Рв2 = (2251-435)/2,83 = 642 кН;
Заходка 3 - производят наращивание сваи еще одной секцией длиной 8 м. Проходят часть слоя 3 толщиной 8 м (l3 = 8 м), также с опережающим забоем.
В конце погружения реализуется полная несущая способность сваи-оболочки (см. выше):
Рб3 = 3710 кН; Р3 = 1,0×(1700+150)×0,558+3710 = 4742 кН;
G3 = 450+135 = 585 кН;
Рв3 = (4742 - 585)/2,38 = 1747 кН;
А3 = 1,15/585 = 0,002 м;
Знак «минус» в знаменателе показывает, что время погружения стремится к бесконечности, т.е. погружения не происходит. Таким образом, расчет подтверждает, что режимы с более высокими частотами менее эффективны для погружения оболочек, а погружающая способность гидровибропогружателей ниже, чем традиционных машин с электромеханическим низкочастотным приводом.
Проверим, что будет, если на заходке 3 производить погружение оболочки спаренным вибратором (см. рис. 20):
G3 = 450+450 = 900 кН;
Рв3 = (4742-900)/2,38 = 1614 кН;
А3 = 2×1,15/900 = 0,0026 м;
Полное (чистое) время погружения одной сваи-оболочки (при выполнении всех предусмотренных выше технологических мероприятий) равно
tп = 5,4+6,8+4,7 = 17 мин.
Заметим, что в общем времени tпогр цикла погружения оболочки, определяемом по формуле (21), чистое время погружения составляет весьма незначительную часть, так как остальные компоненты формулы исчисляются часами. Тем не менее, изложенная выше методика прогнозирования вибропогружения свай играет важную роль. Она позволяет оценить погружающую способность вибраторов и проверить возможность применения различных технологических приемов, улучшающих процесс погружения.
Дата добавления: 2020-07-18; просмотров: 512;