Проверочный расчёт на контактную прочность

К_F = К_А К_Fβ К_Fυ К_Fa

Между допускаемым напряжением и пределом выносливости существует следующая зависимость:

Все параметры определяются по таблице 8:

Наименование параметра	Обозначение	Метод определения
1. Окружная сила на делительном цилиндре Н.	FtF	При переменных нагрузках определяют по приложению 3.
2. Коэффициент учитывающий внешнюю динамическую нагрузку.	КA	КA = 1 Если в циклограмме не учтены внешние динамические нагрузки, то можно пользоваться ориентировочными значениями из приложений машин и механизмов.
3. Коэффициент учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении.	КFU	При выполнении условия: Для косозубых передач: Определяют по формуле: При невыполнении условия определяют по приложению 5.
3.1 Удельная окружная динамическая сила	wFU	ПРИМЕЧАНИЕ 1. Если с шестернёй жестко связана массивная деталь с моментом инерции в g раз большим, чем у шестерни, то значение wFU надо увеличить в раз 2. Если значения wFU превышают предельные значения их следует брать равным этим значениям.
3. 2 Коэффициент определяющий влияние проявления погрешностей зацепления на динамическую нагрузку.	dF	Для косозубых и шевронных: dF = 0,006 Для прямозубых с модификацией головки: dF = 0,11 Для прямозубых с модификацией головки: dF = 0,16
3.3 Коэффициент учитывающий влияние разности шагов зацепления зубьев шестерни и колеса.	g0	По таблице 8
4. Коэффициент учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактных линий.	КFb	По чертежу 9 или формуле: Где NF вычисляют по формуле: Для b/h можно подставить значение более узкого колеса. ПРИМЕЧАНИЕ: В устойчивых расчётах принимают по таблице 6.
5. Коэффициент учитывающий распределение нагрузки между зубьями.	КFa	Расчёт прямозубых передач первоначально производят в предположении, что КFa = 1и Ye = 1. Если условие прочности не выполняется (sF >sFP), то следует провести расчёт в двух граничных зонах (в вершине и в верхней граничной точке однопарного зацепления).
6. Коэффициент, учитывающий форму зуба и концентрацию напряжений .	YFS	По чертежу 10 или приближённой формуле: Для зубчатых колёс изготовленных с применением червячной зубострогальной гребёнки находят по чертежу 11 или формуле: ПРИМЕЧАНИЕ. Формулы не учитывают влияния шлифовочных ступенек которые могут привести к концентрации напряжения.
7. Коэффициент, учитывающий наклон зуба.	Yb
8. . Коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев.	Ye	Для прямозубых передач при предварительных расчётах Ye = 1. Для утончённых расчётов, определять по приложению 9. Для косозубых передач : При eb < 1 При eb ³ 1
9. Коэффициент долговечности.	YN	но не менее 1. Для зубчатых колёс с однородной структурой материала, включая закалённые при нагреве ТВЧ со сквозной закалкой, и зубчатых колёс со шлифованной переходной поверхностью, независимо от твёрдости и термообработки их зубьев. qF = 5 Для азотированных и цементированных зубчатых колёс с нешлифованной поверхностью. qF = 9 Максимальные значения YN : YN max = 4 при qF = 6 YN max = 2,5 при qF = 9 ПРИМЕЧАНИЕ: При использовании метода эквивалентных циклов вместо Nk подставляют NFE
9.1 Базовое число циклов напряжений.		ПРИМЕЧАНИЕ. Под базовым числом циклов напряжений понимают число циклов, соответствующее на диаграмме усталости переходу наклонного участка кривой усталости в горизонтальный участок или участок с малым наклоном к оси циклов.
10. Предел выносливости зубьев при изгибе, МПа
10.1 Предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов напряжений, МПа.		Установлен для отнулевого цикла напряжений. Определяют в зависимости от способа термической обработки. По таблицам 14-15 ПРИМЕЧАНИЕ. 1. В качестве в таблицах (14-15) использованы усредненные значения предела выносливости. 2. Значения можно брать отличающиеся от табличных значений, если это оправдано стендовыми значениями.
10.2 Коэффициент, учитывающий технологию изготовления.	YT	При отступлении от значений таблиц (14-15) принимают значение меньше единицы.
10.3 Коэффициент, учитывающий способ получения заготовки зубчатого колеса.	YZ	Для поковок и штамповок YZ = 1 Для проката YZ = 0,9 Для литых заготовок YZ = 0,8
10.4 Коэффициент, учитывающий влияние переходной поверхности зуба.	Yg	Определяют по таблицам. Для зубчатых колёс с нешлифованной переходной поверхностью зубьев принимают Yg=1 .
10.5 Коэффициент, учитывающий влияние поверхностного упрочнения.	Yd	Определяют по таблицам. Для зубчатых колёс без деформационного упрочнения принимают Yd =1 .
10.6 Коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки.	YA	При односторонней нагрузке YA = 1 При двустороннем приложении нагрузки:
10.6.1. Коэффициент, учитывающий влияние амплитуд напряжения противоположного знака.	gA	Для зубчатых колёс из нормализованной отожженной и термоулучшенной стали. gA=0,35 Для зубчатых колёс с твёрдостью поверхности зубьев более 45 HRC, за исключением азотированной стали. gA=0,25 Для азотированной gA=0,1
10.6.2. Исходная расчётная нагрузка действующая на противоположную сторону зуба.	T `F	Определяют аналогично ТF
10.6.3. Коэффициент долговечности при расчёте противоположной стороны зуба.	Y`N	Определяют аналогично YN.
11. Коэффициент запаса прочности.	SF	Коэффициент прочности учитывает приближённый характер метода расчёта. Минимальная безопасность должна устанавливаться с учётом неточности исходных параметров заданной вероятности неразрушения и вероятности повреждения. Определяют в зависимости от способа термообработки.
12. Коэффициент, учитывающий градиент напряжений и чувствительность материала к концентрации напряжений (опорный коэффициент)	Yd	Yd = 1,082 – 0,1721 gm Для уточнения расчёта при rFn > 7 мм можно воспользоваться следующими зависимостями: Yd = (1,0 – 0,071 gm )[1,0+a0,55*10-(0,47+s) ] Для цементированных колёс с поверхностной закалкой. Yd = 0,84(1,0 +a0,55*10-0.72) Где х – относительный градиент напряжений rFn – радиус кривизны в опасном сечении (рис 12аб)
13. Коэффициент, учитывающий влияние исходной шероховатости переходной поверхности	YR	Для шлифования и зубофрезерования при шероховатости RZ = 40YR = 1 Для полирования YR принимают : при цементации и азотировании YR = 1,05 при улучшении и нормализации YR = 1,2 при закалке ТВЧ YR = 1,05¸1,2
14. Коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса.	YХ	YХ = 1,05 – 0,000125 d

Чертёж 11:График для определения коэффициента К_Fb

Чертёж 12:График для определения коэффициента Y_FS

Чертёж 13:График для определения коэффициента, учитывающего форму зубьев изготовленных инструментом с протуберанцем.

Чертёж 14 а:Относительный радиус кривизны переходной кривой зубьев с исходным контуром по ГОСТ 13755-81.

Чертёж 14 б.Относительный радиус кривизны переходной кривой зубьев изготовленных инструментом с протуберанцем.

Таблица 9: Определение параметров s_Flimb S_F Y_g Y_dдля цементированных зубчатых колёс.

Легированная сталь	Концентрация углерода на поверхности, %	Твердость зубьев на поверхности	МПа	Yg *3	Yd	SF
дробь, роли­ки *4	электрохимиескаяобработка*5
1. Содержащая никель более 1% и хром 1% и менее (например, марок 20ХН, 20ХН2М, 12ХН2, 12ХНЗА; 20ХНЗА, 15ХГНТА по ГОСТ 4543-71)	0,75-1,1 (достигается при контроле и автоматическом регулирова­нии углеродного потенциала карбюризатора и закалочной атмосферы)	57... 63 HRC3		0,75 0,6	1,0-1,05 1,1 -1,3	1,0 1,2	1,55
2 Безникелевая, содержащая никель менее 1 % (например, марок 18ХГТ, ЗОХГТ, 20Х, 20ХГР по ГОСТ 4543-71 и марки 25ХНМА) Содержащая хром более 1% и никель более 1% (например, марок 12Х2Н4А, 20Х2Н4А, 18Х2Н4ВА по ГОСТ 4543-71 и марки 14ХГСН2МА)	820 *2	0,75 0,65	1,0-1,1 1,1-1,3	1,1 1,2
Всех марок	0,6-1,4 (достигается при цементации в средах с неконтролируемым углеродным потенциа лом и закалке прим. средства обезуглероживания)	57... 63 HRC3		0,8 0,65	1,1 -1,2 1,15-1,3	1,2 1,25	1,65
4. содержащая никель более 1	Возможно обезуглер	55... 63 HRC3		1,70
% (20ХН3А)	оживание. (проводится при закалочном нагреве в атмосфере воздуха или продуктах его сгорания смеси углеводородов с воздухом)
5.Прочная (например 18ХГТ)		0,8 0,7

ПРИМЕЧАНИЯ:

Значения установлены для зубчатых колес, для которых выполнены следующие условия:

1) толщина диффузионного слоя у переходной поверхности зубьев (0,28m—0,007m²) ± 0,2 мм; данную формулу применяют при расчете колес с модулями до 20 мм. Толщину диффузионного слоя рекомендуется определять на оттожженых шлифах как толщину слоя до струк­туры сердцевины;

2) твердость сердцевины зубьев, измеренная у их основания, находится в пределах 30...45 HRC,;

3) зерно исходного аустенита в диффузионном слое не грубее балла 5 по ГОСТ 5639—82.

Если хотя бы одно условие не выполняется, то следует приведенные в таблице значения снижать на 25%.

Марку стали и технологию химико-термической обработки выбирают, исходя из требуемой прочности зубьев с учетом экономических фак­торов. Не всегда целесообразно выполнять условие 1, так как это может быть связано с дополнительными издержками производства.

Значения установлены для условий плавного изменения напряжений на переходной поверхности и не касаются спектра нагружения, для которого характерно наличие ударных нагрузок. Если в спектр включены ударные нагрузки, то независимо от технологии химико-термической обработки предпочтительнее применять стали с высоким содержанием никеля.

*² Для сталей с содержанием хрома более 1% и никеля более 1%, закаливаемых после высокого отпуска, принимают , если высокий отпуск проводится в безокислительной среде.

*³ Данные в знаменателе принимают, если не гарантировано отсутствие шлифовочных прижогов или острой щлифивочной ступеньки на переходной поверхности.

*⁴ Данные в знаменателе принимают для зубчатых колес, упрочненных дробью или роликами после шлифования переходной поверхно­сти или шлифования с образованием ступеньки на переходной поверхности.

*⁵ Значения Y_d установлены для условий бескоррозийной электрохимической обработки, проводимой для удаления слоя интенсивного обезуглероживания и слоя внутреннего окисления. Данные в знаменателе принимают в случае, если электрохимическая обработка прово­дится после шлифования переходной поверхности. Если электрохимической обработке подвергается зубчатое колесо со шлифовочной сту­пенькой на зубе, то принимают Y_d=1.