Тушение пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах

Расчет сил и средств для тушения нефтепродуктов в резервуа­рах производят аналитическим методом, по табл. 6.9 - 6.11 и по таб­лицам, разработанным в гарнизоне, а также с помощью экспономет­ров.

Пожары нефтепродуктов в резервуарах отличаются характер­ными особенностями. Руководитель тушения пожара должен знать их, уметь предвидеть возможные осложнения и последствия от опас­ных факторов пожара (ОФП).

Для выполнения расчетов прежде всего необходимо располагать .энными о размерах пожара и геометрических параметрах резервуаров и иметь характеристики нефтепродуктов (см. табл. 6.12- 6.14).

При пожарах в подземных заглубленных железобетонных ре­зервуарах, а также в наземных со стационарными крышами и с понтонами за расчетную площадь тушения принимают площадь резервуара независимо от наличия или отсутствия автоматической си­стемы тушения пожара (АСТП).

При тушении пожаров в резервуарах с плавающей крышей в на­чальной стадии за расчетную площадь принимают площадь кольца, ограниченную стенкой резервуара и барьером для удержания пены, а при развившемся пожаре - всю площадь горящей емкости. В рас­четах АСТП за площадь тушения принимают площадь кольца.

ТАБЛИЦА 6.8. ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ХАРАКТЕРНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТУШЕНИЯ ПОЖАРОВ НА ОТКРЫТЫХ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ

№ п/п	Показатель	Формула	Значение величин, входящих в формулу
обозначение	наименование, единица измерения
	Требуемый расход:
1.1. Воды на тушение по­жара компактными струями из стволов	Qтв = Q г Is	Qтв	Требуемый расход воды на тушение по­жара, л/с
1.2. Воды на тушение по­жара газоводяными струя­ ми АГВТ	Qтв = N АГВТ QвАГВТ	Q г	Расход нефтепродукта, жидкости или га­за в струйном факеле, кг/с (см. табл. 6.7)
Is	Интенсивность подачи воды на тушение струйного факела, л/кг (см. табл. 2.9)
N АГВТ	Количество автомобилей газоводяного тушения соответствующего типа, шт.
QвАГВТ	Расход воды при работе установки: для АГВТ-100 - 60 л/с для АГВТ-150 - 90 л/с
1.3. Водного раствора пе­нообразователя на тушение пожара	Qтр = Sт Iр	Qтр	Требуемый расход раствора ПО, л/с
Iр	Интенсивность подачи раствора ПО, л/(м2´c) (см. табл. 2.5)
Sт	Расчетная площадь тушения пожара, м2 (принимается из условий обстановки, а при составлении оперативного плана по­жаротушения - равной площади пожара, рассчитанной по формуле табл. 1.14)
1.4. Воды на орошение струйного факела пламени	Qорв = Q г I ор	Qорв, Qохлв, Qзр	Соответственно требуемый расход воды на орошение факела, охлаждение оборудо­вания и водного раствора пенообразователя для защиты оборудования, л/с­
1.5. Воды на охлаждение технологического оборудования	Qохлв = Sз Iохл	I ор	Интенсивность подачи воды на орошение струйного факела пламени, л/кг (см. табл. 2.9)
			Iохл	Интенсивность подачи воды на охлажде­ние аппаратов, л/(м2´c)
1.6. Водного раствора пенообразователя на тепловую защиту оборудования пеной	Qзр = Sз Iз	Iз	Интенсивность подачи водного раствора пенообразователя для защиты аппаратов пеной низкой кратности, л/(м2´c) - прини­мается равной 0,1 л/(м2´c)
Sз	Защищаемая площадь оборудования, м2
	Расчетная площадь пожара на установке		Sп	Расчетная площадь пожара, м2
Qзр	Расход нефтепродукта при струйном истечении из аварийного аппарата, м/мин, (см. табл. 6.7)
tИСТ	Время истечения нефтепродукта, мин
tвыг	Скорость выгорания нефтепродукта, м/мин (см. табл. 1.6)
tСВ	Продолжительность горения до введения средств тушения, мин
h сл	Толщина слоя разлитого нефтепродукта, м
	Число турбинных и щелевых распылителей для создания защитных водяных завес	Nрасп =Qохл в / Q расп Nрасп =L/a Nрасп =Sз/Sзав	Nрасп	Число распылителей, шт.
Qохл в	Расход воды на охлаждение оборудования, л/с ­
Q расп	Расход воды из распылителя, л/с (см. табл. 6.4)
L	Длина защищаемого участка, м
a	Ширина завесы, м (см. табл. 6.4)
Sз	Площадь защищаемого участка, м2
Sзав	Площадь завесы, м2 (см. табл. 6.4)
	Количество пенообразователя на период тушения пожара и защиты оборудования	Vпо=(Nтпр Qт пр 60tтр + + Nзпр Qзпр 60tзр)Kз	Vп	Требуемое количество пенообразователя, л
Nтпр , Nзпр	Соответственно число приборов подачи пены (СВП, ГПС) для тушения пожара и защиты аппаратов, шт.
Qт пр ,Qзпр	Соответственно расход пенообразователя из прибора, поданного на тушение пожа­ра и защиту аппаратов, л/с (см. табл. 3.30)
tтр	Расчетное время тушения пожара, равное 30 мин (см, п. 2.4)
tзр	Расчетное время тепловой защиты обору­дования, мин (принимается по конкретной обстановке)
Kз	Коэффициент запаса ПО, равный 3

ТАБЛИЦА 6.9. ВРЕМЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО РАЗБАВЛЕНИЯ ЭТИЛОВОГО СПИРТА ВОДОЙ ДО КОНЦЕНТРАЦИИ 70 % ДЛЯ РАЗЛИЧНОЙ ВЫСОТЫ УРОВНЯ ПРОДУКТА И ПРИ ЛЮБОМ ДИАМЕТРЕ РЕЗЕРВУАРА

Для резервуаров вместимостью до 400 м³, расположенных на одной площадке в группе общей емкостью до 4000 м³, за расчетную принимают площадь в пределах обвалования этой группы, но не более 300 м². Площадь кольца в резервуарах с плавающей крышей определяют по формулам

S_к = p (R²-r²);

S_к = ph_к (2R-r_к); ;

где S_к - радиус круга резервуара, м; h_к - ширина кольца, ограниченного стенкой резервуара и барьером для удержания пены, м; r_к - радиус малого круга, и (r = R - h_к).

Резервуары охлаждают, как правило, ручными стволами А. Можно использовать также лафетные стволы с насадкой 25 мм, особенно при горении жидкости в обваловании, угрозе вскипания или вы6роса и для защиты арматуры на покрытиях подземных резервуаров. Охлаждению подлежат горящие резервуары по всей окружности и соседние по полупериметру емкости, обращенному в сторону очага горения. Соседними считаются резервуары, которые расположены от горящего в пределах двух нормативных разрывов. Нормативными являются разрывы, равные 1,5 диаметра большего резер­вуара со стационарными крышами из числа находящихся в группе, и одному диаметру - при наличии резервуаров с плавающими кры­шами и понтонами. Практически при пожарах в группе до четырех резервуаров охлаждению подлежат, кроме горящего, все соседние с ним емкости, а в группе из шести резервуаров, если гореть будет средний, охлаждать необходимо пять соседних, отстоящих в преде­лах нормативных расстояний.

Требуемое число стволов для охлаждения резервуаров определяют по формулам:

для горящего резервуара

N^гр_ст.А = P_Р I^ср _охл / Q_ст.А (6.1)

I^гр _охл - интенсивность подачи воды на охлаждение горящего резервуара, л/(с´м²) (см. табл. 2.10); Рр -периметр резервуара (длина окружности), м.