ДРОССЕЛИРОВАНИЕ ГАЗОВ И ПАРОВ
Если на пути движения потока газа или пара имеется резкое сужение сечения (не полностью открытый вентиль или кран, перегородка с небольшим отверстием, как показано на рис. 11.1, и др.), которое создает местное сопротивление потоку, то в месте сужения сечения скорость движения потока резко возрастает, а давление падает. За сужением скорость уменьшается и восстанавливается до первоначальной, но давление из-за потерь на завихрение восстанавливается не полностью.
Рис. 11.1. Дросселирование газа или пара при течении в канале с диафрагмой
Явление понижения давления потока в результате его прохождения через местное сопротивление называется дросселированием.
При отсутствии теплообмена и в случае, если поток не совершает техническую работу, для горизонтального потока выражение первого закона термодинамики (10.5) примет вид
или
(11.1)
где i1 и i2 – значения энтальпии в сечениях I и II, удаленных от местного сопротивления. Так как в процессе дросселирования изменение скорости очень мало и им можно пренебречь, то выражение (11.1) примет вид
i1= i2, (11.2)
т. е. при дросселировании газа или пара энтальпия не изменяется.
Учитывая, что для идеального газа i2 – i1 = срт (t2 – t1), то из (11.2) следует t1= t2 т.е. при дросселировании идеального газа его температура не изменяется.
При дросселировании реального газа температура его может уменьшаться, увеличиваться или оставаться неизменной. Если температура реального газа в результате дросселирования остается без изменения, то она называется температурой инверсии Тинв.
Таким образом, поведение реальных газов при дросселировании существенно отличается от поведения идеальных газов. Изменение температуры реальных газов при дросселировании впервые было обнаружено опытами Джоуля и Томсона и получило название эффекта Джоуля — Томсона.
С молекулярной течки зрения эффект Джоуля — Томсона объясняется наличием объема самих молекул и сил сцепления между молекулами реального газа. Влияние объема молекул и сил взаимодействия на изменение температуры в процессе дросселирования различно в зависимости от природы газа и начального состояния реального газа.
Для каждого газа существует определенная температура инверсии, которая приблизительно равна
(11.3)
где Ткр — критическая температура газа, °К.
Температура инверсии большинства газов, за исключением водорода и гелия, достаточно велика и процессы дросселирования обычно протекают с уменьшением температуры. Поскольку процесс дросселирования сопровождается трением и завихрением, он является необратимым и поэтому не может быть изображен каким-либо графиком.
Задачи, связанные с дросселированием водяного пара, проще всего решаются при помощи i – s – диаграммы. Из основного условия дросселирования (i1= i2) конечное состояние пара определяется пересечением горизонтали, проходящей через начальную точку (рис. 11.2), с изобарой конечного давления р2.
Рис. 11.2. Условное изображение процесса дросселирования пара на i – s - диаграмме
Из диаграммы видно, что температура водяного пара в процессе дросселирования уменьшается. При этом влажный насыщенный пар в зависимости от величины начального давления, степени сухости и конечного давления может быть после дросселирования влажным (а — b), сухим насыщенным (а — с) или даже перегретым
На рис. 11.3 представлены процессы расширения водяного пара в двигателе до (процесс 1-3) и после дросселирования (линия 2-4). Поскольку , то работоспособность газа или пара в результате дросселирования уменьшается.
Рис. 11.3
Несмотря на то, что дросселирование является необратимым процессом и сопровождается потерей работоспособности потока, в силу простоты конструкции и эксплуатации дроссельных устройств явление дросселирования широко используется в технике для регулирования и измерения расходов и получения низких температур.
КОМПРЕССОРЫ
Для получения сжатых газов и паров применяются машины, называемые компрессорами. По рабочему процессу и конструктивному оформлению компрессоры делятся на поршневые, центробежные, осевые и пароструйные. Несмотря на эти различия, термодинамические основы нагнетания общие для всех типов. Поэтому рассмотрим рабочий процесс поршневых компрессоров, которые получили наибольшее распространение в промышленности.
Схема компрессора и теоретическая индикаторная диаграмма показаны на рис. 12.1. Здесь 1 – цилиндр, внутри которого перемещается поршень 2, совершающий возвратно-поступательное движение.
Рис. 12.1. Схема одноступенчатого компрессора и теоретические процессы на р – υ–(a), T – s –(б) и i – s–диаграммах (в)
Индикаторная диаграмма изображает зависимость давления газа в цилиндре от его объема. Линия р121р2 характеризует процесс всасывания, который осуществляется при движении поршня вправо при открытом всасывающем клапане 4. Процесс сжатия, происходящий при движении поршня влево, в зависимости от количества отводимой теплоты от воздуха при его сжатии может быть изотермным (1 –2), адиабатным (1 –2') или политропным (1 –2").
Отвод теплоты от сжимаемого газа осуществляется водой, циркулирующей в рубашке цилиндра 5, образуемой полыми стенками цилиндра. Линия 2 – р1 изображает процесс нагнетания через открытый нагнетательный клапан 3 (выталкивания газа в какой-либо резервуар при неизменных р, υ и Т), который происходит при достижении давления р2.
Вследствие того, что параметры газа в процессах р2 – 1 и 2 – р1 не меняются, а меняется только его количество, эти процессы не являются термодинамическими.
С начала нового хода поршня открывается всасывающий клапан 4, давление в цилиндре снижается от р2 до р1 теоретически мгновенно, т. е. по вертикали pl – p2, и процесс повторяется.
В задачу термодинамического анализа сжатия газа в компрессорах входит определение работы, которую необходимо затратить на получение сжатого газа, и мощности приводного двигателя.
Общее выражение для работы, затрачиваемой на нагнетание lн, может быть получено из аналитического выражения первого закона термодинамики для потока (10.6), которое с учетом знаков работы (lт=–lн) и теплоты (q = – qохл) и пренебрежения изменением потенциальной энергии потока запишется так:
Отсюда
(12.1)
Выражение (12.1) является основным уравнением термодинамики нагнетания. С другой стороны, при принятых допущениях из выражения (10.11) следует
Для случая политропного сжатия, согласно (10.12), работа нагнетания
(12.2)
для случая адиабатного сжатия
(12.3)
для изотермного сжатия (pυ = const) υdp = – pdυ и
(12.4)
Рис. 12.2. Графики процесса сжатия в двухступенчатом компрессоре в р – v–(a) и Т– s– координатах (б)
Если учесть, что разница скоростей на входе и на выходе из компрессора небольшая w1 ≈ w2, то выражение (12.1) примет вид
lн = i2 - i1 + qохл, (12.5)
для адиабатного сжатия (qохл = 0)
(12.6)
где i1 и i2 – соответственно начальное и конечное значения энтальпии (рис.12.1, в). Теоретическая мощность, необходимая для привода компрессора:
N = mlн квт, (12.7)
где т — массовый расход, кг/сек.
Наименьшая работа в компрессоре, как это видно из рис.12.2, а, затрачивается при изотермическом сжатии, но для этого требуется большой расход охлаждающей воды. Процесс сжатия воздуха чаще всего протекает по политропе с показателем n = 1,2÷1,25. При сжатии воздуха без охлаждения показатель политропы n = k и сжатие воздуха произойдёт по адиабате (рис. 12.1, а).
В одноступенчатом компрессоре степень повышения давления ограничивается допустимой температурой воздуха, с повышением которой ухудшаются условия смазки. Для получения сжатого газа более высокого давления (более 1–1,2 Мnа) применяются многоступенчатые компрессоры с промежуточным охлаждением газа после каждой ступени. Этим также достигается приближение процесса к изотермическому и более экономичная работа компрессора. Обычно здесь стремятся к тому, чтобы газ после промежуточного холодильника имел ту же температуру, при которой он поступил в предыдущую ступень. Специальные расчеты показывают, что наиболее выгодным оказывается многоступенчатое сжатие в том случае, когда отношение давлений в каждой ступени принимается одинаковым для всех ступеней.
На рис. 12.2 приведены р – υ – и Т – s – диаграммы двухступенчатого компрессора. Здесь линии 1 – 2 и 3 – 4 – процессы адиабатного сжатия в ступенях компрессора, а линии 2 – 3 и 4 – 5 – процессы охлаждения газа в промежуточных холодильниках при р = const.
Заштрихованная площадь 2344 на рис.12.2, а иллюстрирует экономию в затрате энергии на сжатие во второй ступени благодаря промежуточному охлаждению.
Выше была рассмотрена работа идеального одноступенчатого поршневого компрессора. В действительности надо считаться с тем, что конструктивно компрессор приходится осуществлять так, чтобы поршень не доходил до крайнего торца цилиндра, где размещают крышку со впускным и выпускным клапанами. Объем между торцом крышки цилиндра и крайним положением поршня называют вредным пространством. Его наличие, а также влияние работы клапанов, сопротивления при всасывании и выталкивании и утечки воздуха влияют на работу и производительность реального компрессора и заставляют вносить коррективы в выведенные выше формулы.
Дата добавления: 2020-07-18; просмотров: 751;