Аэротенки-вытеснители без регенераторов
2.5. Сооружения этого типа рекомендуется применять для очистки городских и близких к ним по составу производственных сточных вод с БПКполн не более 150 мг/л, либо на второй ступени биологической очистки.
Пример расчета.
Исходные данные: расчетный расход сточных вод qW = 4200 м3/ч, для городских сточных вод БПКполн исходной воды Len = 150 мг/л; БПКполн очищенных вод Lех = 15 мг/л; вынос ила из вторичных отстойников = 15 мг/л.
В начале определяется степень рециркуляции Ri, в которой величина илового индекса в первом приближении принимается Ji = 100 см3/г доза ила в аэротенке - устанавливается в результате технико-экономических расчетов. Ориентировочно = 3 мг/л. По формуле (52) СНиП 2.04.03-85
Ri = 0,25.
Для обеспечения нормального удаления ила из вторичных отстойников с илососами следует принимать Ri = 0,3.
БПКполн воды, поступающей в начало аэротенка-вытеснителя Lmix с учетом разбавления циркуляционным илом рассчитывается по формуле (51) СНиП 2.04.03-85
Lmix = 119 мг/л.
Период аэрации определяется по уравнению (50) СНиП 2.04.03-85, в котором значения констант и коэффициентов для рассматриваемого примера по табл. 40 СНиП 2.04.03-85 имеют следующие значения: = 85 мг/(г×ч), Ki = 33 мг/л; KO = 0,626 мг/л; = 0,07л/г; s = 0,3. При Leх = 15 мг/л коэффициент Kp = 1,5. Концентрация кислорода определяется технико-экономическими расчетами с учетом типа аэраторов. Приближенно Со = 2 мг/л.
Объем аэротенка и вытеснителя с учетом рециркуляционного расхода определяется по зависимости (58) СНиП 2.04.03-85.
Wat = tatv(1+Ri)qW = 2,96(1+0,3)4200 = 16162 м3.
Для расчета вторичного отстойника следует уточнить величину илового индекса по нагрузке на ил, которая рассчитывается по формуле (53) СНиП 2.04.03-85, где для аэротенка-вытеснителя без регенерации исходная величина БПК равна Lmix:
qi = 421мг /(г.сут).
По табл. 41 СНиП 2.04.03-85 при qi = 421мг /(г.сут) Ji = 83 см3/г.
При новом значении илового индекса степень рециркуляции уточняется по формуле (52) СНиП 8.04.03-85
Ri = 2/ = 0,199.
но для обеспечения нормального удаления ила следует принять Ri = 0,3, и, следовательно, дальнейший расчет в корректировке не нуждается.
Гидравлическая нагрузка qssa на вторичный отстойник определяется no формуле (67) СНиП 2.04.03-85, в котором величина илового индекса принимается после последней корректировки Ji = 83 см3/г. Для радиальных отстойников с Kss = 0,4; Hset = 3 м;
qssa = 1,45 м3/(м2.ч).
Системы аэрации
2.6. Аэраторы должны обеспечивать заданный кислородный режим и необходимую интенсивность перемешивания в аэротенках.
2.7. Пневматические аэраторы рассчитываются по зависимостям, приведенным в п. 6.157 СНиП 2.04.03-85. В конструкции мелкопузырчатых аэраторов могут применяться фильтросные пластины и трубы, синтетические ткани, пористые пластины и т. п.
При использовании пористых материалов удельный расход воздуха на единицу рабочей поверхности аэраторов Ja,d зависит от индивидуальных свойств этих материалов и назначается в пределах Ja,d = 30-100 м3/(м2.ч); для фильтросных пластин - Ja,d = 60-80 м3/(м2.ч), для фильтросных труб Ja,d = 70 - 100 м3/(м2.ч), считая на площадь горизонтальной проекции трубы, для синтетических тканей (арт. 56007, арт. 56026) Ja,d = 50 - 80 м3/(м2.ч). Потери напора в фильтросных материалах и тканях следует принимать 0,7-1 м. Скорость выхода воздуха из отверстий дырчатых труб - 50 м/с.
При использовании аэраторов из синтетических тканей или пористых пластмасс целесообразны конструкции в виде решеток шириной до 2 м, что позволяет увеличить площадь полосы аэрации (отношение faz/fat = 0,2-0,3), повысить эффективность использования и снизить удельный расход воздуха.
2.8. В аэротенках-смесителях пневматические аэраторы располагаются вдоль одной стены коридора равномерно по всей их длине. Количество фильтросных пластин или труб определяется с учетом необходимости интенсивности аэрации и рекомендуемых значений Ja,d. В регенераторах аэраторы размещаются неравномерно по длине: в первой половине в 2 раза больше, чем во второй.
2.9. В аэротенках-вытеснителях аэраторы располагаются неравномерно в соответствии со снижением концентрации загрязнений и скоростей биохимического окисления.
Пример расчета.
Исходные данные: вид сточных вод (например, городские); расход сточных вод qW = 4200 м3/ч; солесодержание воды Сs = 3 г/л; БПКполн исходной и очищенной воды Len и Lвх - 150 в 15 мг/л, расчетная температура воды ТW - 20°С.
Удельный расход воздуха qаir, осуществляется по формуле (61) СНиП 2.04.03-85 для условий полной биологической очистки. В рассматриваемом примере удельный расход кислорода qO = 1,1 и средняя концентрация кислорода в аэротенке СO = 2 мг/л.
По данным расчета объем аэротенка Watv = 16162 м3. Приняв по конструктивным соображениям длину коридора l = 60 м и рабочую глубину Hat = 4 м, общая ширина аэротенка будет равна:
.
Приняв ширину одного коридора b = 6 м, число коридоров будет равно:
nk = Bat/b = = 11,17.
Следует принять nk = 12 и соответственно изменить и длину коридора l
Bat = nk b = 12.6 = 72 м; l = Watv/Hat Bat = =56 м.
В зависимости от температуры воды,ее солесодержания и глубины погружения аэратора растворимость кислорода определяется зависимостью
, (38)
где ha = hai- hay; при haу = 0,3м; hа = 4-0,3 = 3,7 м; TW = 20°С; Cs = 3 г/л;
= 8,72 мг/л.
Приняв в первом приближении faz/fat = 0,1; по табл. 42 СНиП 2.04.03-85 К1 = 1,47 для аэратора из фильтросных труб при ha = 4м, по табл.43 СНиП 2.04.03-85 К2 = 2,52. При 20 °С коэффициент КT = 1.
Для городских сточных вод коэффициент K3 = 0,85. Приведем значения коэффициентов K3 для некоторых видов производственных сточных вод
Источники сточных вод K3
Целлюлозно-бумажные комбинаты 0,7-0,8
Молочные заводы 0,8
Производства крафт-бумаги 0,7
Деревообрабатывающие производства 0,08
Бумажные фабрики 0,85
Картонажные фабрики 0,53-0,64
Фармацевтические заводы 0,8-1,6
Заводы синтетического волокна 1-1,8
Для определения интенсивности аэрации по длине аэротенка-вытеснителя строится график изменения БПКполн во времени (рис. 13). Периоды аэрации для заданных промежуточных значений Lex определяются расчетом по формуле (50) СНиП 2.04.03-85. Данные расчетов для условий рассматриваемого примера приведены в табл. 8.
Рис. 13. Зависимость Lex от продолжительности пребывания в аэротенках-вытеснителях
Таблица 8
Lmix мг/л | |||||
Lex, мг/л | |||||
taiv. ч | 0,44 | 1,06 | 1,73 | 2,53 | 2,96 |
На графике (см. рис. 13) интервал времени, соответствующий продолжительности аэрации, при которой достигается Lex = 15 мг/л, делится на равные части (по принятому числу ячеек аэротенка-вытеснителя), например на 6 частей. Для периодов аэрации в каждой ячейке с помощью полученной кривой (см. рис. 13) определяются значения БПКполн на входе и выходе из ячеек. Эти данные приведены в табл. 9.
Таблица 9
Показатель | Номер ячейки | Примечания | |||||
I | II | III | IV | V | VI | ||
Lеn, мг/л | По рис. 13 | ||||||
Lex, мг/л | 75и | То же | |||||
qо, мг/мг Lеn- Lеx | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 1,0 | 1,1 | - |
qair, м3/м3 | 1,02 | 0,85 | 0,81 | 0,68 | 0,71 | 0,47 | - |
Ja,м3/(м2ч) | 6,38 | 5,32 | 5,06 | 4,25 | 4,43 | 2,95 | - |
Q¢air, м3/ч | - | ||||||
nd, ед. | 1,82/2 | 1,52/2 | 1,44/2 | 1,21/1 | 1,27/1 | 0,84/1 | - |
Примечание. Под чертой указано принятое числорядовфильтросных труб.
На основе данных табл. 9 по формуле (39) определяется интенсивность аэрации в каждой ячейке
, (39)
где q¢air - удельный расход воздуха для каждой ячейки определяется по формуле (61) СНиП 2.04.03-85.
Для рассматриваемого примера количествоячеек принято nja = 6, общая продолжительность аэрации в сооружении по табл. 8 taiv = 2,96 ч.
Количество рядов пневматических аэраторов (например, фильтросных труб) определяется по формуле
(40)
В рассматриваемом примере ширина коридора аэротенки принята b = 6 м, удельный расход воздуха на аэратор для фильтросных труб Jad = 70 м3/(м2ч), площадь одного ряда аэратора на 1 м фильтросных труб dy, = 300 мм; f¢d = 0,3 м2/м. Расход воздуха Q¢air, м3/ч, в каждой ячейке определяется по формуле
. (41)
Общий расход воздуха на аэротенкQair, равенсумме всех Q¢air.
Для более точного регулирования подачи воздуха на воздуховодах каждой ячейки следует установить расходомеры с задвижками или вентилями.
2.10. В аэротенках-вытеснителях с регенераторами удельный расход воздуха определяется по формуле (61) СНиП 2.04.03-85. Количество аэраторов на первой половине длины аэротенков и регенераторов принимается вдвое больше, чем на остальной длине коридора.
Для условий рассмотренного примера в п. 2.9 удельный расход воздуха, рассчитанный по формуле (61) СНиП 2.04.03-85, составил
qair = 12,22 м3/м3.
Общий расход воздуха Qair = 12,22.4200 = 51309 м3/ч.
Средняя интенсивность аэрации
Ja = (12,22.4)/3,75 = 13,03 м3/(м2ч).
Интенсивность аэрации на первой половине аэротенка и регенератора Ja1 = 1,33Ja, на второй - Ja2 = 1,33Ja/2 = 0,67Ja.
При ширине коридора аэротенка b = 6 м, удельном расходе воздуха на аэратор в виде фильтросных труб Jab = 90 м3/(м2ч) и площади одного ряда фильтросных труб dy = 300 mm; f¢d = 0,3 m2/m.
Количество рядов фильтросных труб в первой половине аэротенки вытеснителя составило
;
во второй половине: = 3,92/2 = 1,96.
В данном случае следует принять на первой половине аэротенка и регенератора число рядов фильтросных труб - 4, на второй половине - 2, соответственно распределив расходы воздуха.
2.11. С целью сокращения длины воздуховодов количество стояков для подвода воздуха к аэраторам следует ограничить минимально возможным числом, которое определяется из заданной неравномерности распределения воздуха вдоль коридора аэротенка.
Таблица 10
Геометрические размеры, мм | Допустимая неравномерность подачи воздуха, % | Максимальная удельная | Перепад давления, кПа | ||||
наружный | толщина | производительность, | |||||
диаметр | стенки | длина трубы на 1 стояк, м | м3/(м×ч) | ||||
3-10 | |||||||
260 | 3-10 | ||||||
3-10 | |||||||
Число стояков зависит от длины обслуживаемого ими участка фильтросного канала, фильтросной или дырчатой трубы.
Параметры аэраторов из фильтросных труб приведены в табл. 10, из фильтросных пластин - в табл. 11, из дырчатых труб в табл.12.
Таблица 11
Геометрические размеры, мм | Допустимая неравномерность подачи воздуха, % | Максимальная удельная | Перепад давления, кПа | |||
ширина | глубина | производительность, | ||||
длина канала на 1 стояк, м | м3/(м.ч) | |||||
2-10 | ||||||
2-10 |
Таблица 12
Геометрические размеры, мм | Допустимая неравномерность подачи воздуха, % | Максимальная удельная | Перепад давления, | |||||
Условный проход | Наружный диаметр | Диаметр отверстий | Число отверстий | производительность м3/(м2ч) | кПа | |||
на 1 трубы | длина трубы на стояк, м | |||||||
15,5 | 17,2 | 1,5 | ||||||
5,7 | 9,6 | 13,0 | 36,5 | 1,5 | ||||
2,6 | 4,0 | 5,0 | 1,5 | |||||
88,5 | 24,0 | 26,4 | 36,5 | 1,5 | ||||
88,5 | 10,7 | 14,0 | 73,0 | 1,5 | ||||
88,5 | 4,5 | 6,7 | 8,5 | 110,0 | 1,5 | |||
27,3 | 34,2 | 37,9 | 36,5 | 1,5 | ||||
11,3 | 17,4 | 23,4 | 1,5 | |||||
7,1 | 10,7 | 13,6 | 1,5 |
Пример. Определить основные параметры аэратора (фильтросный канал) для обеспечения аэрации коридора аэротенка - смесителя длиной 100 м, шириной 9 м с интенсивностью аэрации 10 м3/(м2ч) при допускаемой неравномерности подачи воздуха 15%.
Интенсивность подачи воздуха на 1 м длины коридора
J¢¢a = J¢db = 10.9 = 90 м3/(м2ч).
Указанная интенсивность при перепаде 1,5 кПа (новые пластины) может быть обеспечена установкой трех параллельных рядов фильтросных каналов. Для допустимой неравномерности 15 % при глубине канала 100 мм находим из табл. 11 максимальную длину аэратора на 1 стояк - 88 м. Стояк присоединен к середине обслуживаемогоим участка. Для коридора длиной 100 м потребуется таким образом 2 стояка. Полученное данным методом число стояков является минимально допустимым и может быть увеличено из конструктивных соображений.
Следует обратить внимание, что при этом должны быть предусмотрены упругие вставки на температурных швах резервуара аэротенка.
2.12. Эрлифтные аэраторы. При наличии и сточных водах значительных количеств карбонатных солей, смол, жиров, вязких нефтепродуктов и волокнистых веществ, способных вызвать быструю кольматацию пор в мелкопузырчатых пневматических аэраторах, целесообразно применение эрлифтных аэраторов. По эффективности они приближаются к механическим, но не имеют сложного привода и не подвержены засорениям.
Принцип действия эрлифтных аэраторов совмещают в себе среднепузырчатую аэрацию с помощью сжатого воздуха в эрлифте и дополнительную аэрацию при изливе струи через кромку водослива (рис. 14). Конструкция этих аэраторов разработана ВНИИ ВОДГЕО.
Рис.14. Схема эрлифтного аэратора: 1 - аэрационная решетка; 2 - нижний конус диффузора; 3 - труба диффузора: 4 - верхний конус диффузора с гребенчатым водосливом; 5 - лопатки; 6 - воздухопровод; 7 - опорные стойки
Ориентировочно производительность эрлифтного аэратора Qm, кг/ч по кислороду определяется по уравнению
, (42)
где hb - высота кромки водослива, рекомендуется принимать hb = 0,45 - 0,5 м;
dэp - диаметр трубы аэратора dэp = (0,6-1) Ва;
Нэp - глубина погружения аэратора Нэp = 3,5 - 4 м.
Растворимость кислорода Са определяется по формуле (38).
Пример расчета. Для подбора эрлифтных аэраторов приведен график (рис. 15). Оптимальный режим работы эрлифтных аэраторов наблюдается при Ja1 = 10-15м3/(м2ч) и dэp = 0,3 - 1,2 м.
Рис. 15. Зависимость удельных энергозатрат и производительности по кислороду от диаметра эрлифтных аэраторов при различных значениях интенсивности аэрации
1 - Ja = 5; 2 - Ja = 10; 3 - Ja = 15м3/(м2ч)
Исходные данные: тип сооружения - аэротенк-смеситель первой ступени. БПК сточных вод Len = 550 мг/л; Lех = 137 мг/л; расчетный расход qW = 40000 мз/cyт = 1667 м3/ч; период аэрации taim = 3 ч; растворимость кислорода Са = 9 мг/л; концентрация растворенного кислорода в аэротенке Со = 2 мг/л; ширина коридора аэротенка b = 9 м.
В данном случаепринят dэp = 0,1b, т. е. dэp = 0,19 = 0,9 м, Ja1 = 15 м3/(м2×ч).
Объем аэротенка Waim = qWtaim = 1667.3 = 4999 м3.
По рис. 15 при Ja1 = 15 м3/(м2×ч) производительность по кислороду этого типоразмера аэратора приближенно составит 65 кг/ч.
Для определения необходимого числа эрлифтных аэраторов может быть использована формула (65) СНиП 2.04.03-75
Следует принять Nma = 18 ед. При общей длине коридоров аэротенка La = Waim/Hatb = 4999/(4,5.9) = 123 м.
Расстояние между аэраторами l1 = 123/18 = 6,86 м. Расход воздуха QB1 на один аэратор при Ja1 = 15 м3/(м2×ч).
QB1. = Ja1 bl1 = 15×9×6б86 = 926 м3/ч = 257 л/с.
Окситенки
2.13. Окситенки представляют собой комбинированные сооружения, в конструкции которых предусмотрены зоны окисления и илоотделения, сообщающиеся между собой с помощью циркуляционных окон и щелей. Зона окисления оборудуется механическим аэратором, системой автоматической подпитки кислорода и стабилизации кислородного режима (рис. 16). Окситенки работают в режиме реактора-смесителя. Они могут применяться для полной и неполной очистки городских и производственных сточных вод.
Рис. 16. Схема окситенка
1 - резервуар; 2 - полупогружная перегородка; 3 - корпус зоны реакции, 4 - кислородопровод. 5 - механический аэратор; 6 - стояк сброса газа; 7 - привод илоскреба, 8 - кислородный датчик; 9 - зона илоотделения; 10 - решетка илоскреба; 11 - водослив водосборного лотка; 12 - донная циркуляционная щель; 13 - подводящий дюкер; 14 - циркуляционные окна
Институт Союзводоканалпроект разработал проекты окситенков диаметром 10, 22 и 30 м, в которых зоны окисления и илоотделения равны между собой по объему.
2.14. При расчете окситенков определяются необходимые объемы зоны окисления и илоотделения, размеры турбины аэратора частота ее вращения и мощность привода при заданной эффективности использования кислорода.
2.15. Исходные данные для расчета окситенков аналогичны тем, которые необходимы при применении аэротенков. Для примера рассмотрим случай, при котором расход сточных вод qW = 1667 м3/ч; БПКполн исходной воды Len = 400 мг/л: БПКполн очищенной воды Lех = 15 мг/л.
Сточная вода представляет собой смесь промышленной и бытовой и по составу близка к городской, поэтому кинетические константы могут быть взяты из табл. 40 СНиП 2.04.03-85 = 85 мг БПКдолн/(г×ч); Kl = 33 мг/л; K0 = 0,625 мг/л; = 0,07 л/г.
Доза ила и концентрация кислорода определяются в результате технико-экономических расчетов. Для окситенков эти параметры находятся в следующих пределах: ai = 5 - 12 г/л, Сo = 6 - 12 мг/л.
В данном случае в первом приближениипринято ai = 6 г/л, Сo = 8 мг/л.
В начале определяется удельная скорость окисления по формуле (49) СНиП 2.04.03-85
= =18,25 мг.БПКполн/(г.ч).
Период пребывания в зоне реакции определяется по формуле (48) СНиП 2.04.03-85
taim = = 5,02 ч.
Суммарный объем зон реакции окситенков, м3.
WO = qwtaim = 1667.5,02 = 8368 м3.
Приняв окситенки DО = 22 м, глубиной НО = 4,5 м, с общим объемом, равным:
WO1 = 0,785 НО. = 0,785×222×4,5 = 1708 м3
получим объем зоны реакции
Wa1 = WO1/2 = =854 м3
Далее рассчитаем диаметр зоны реакциипо формуле, м:
. (43)
Затем количество окситенков
nO = WO/ Wa1 = 8368/854 = 9,718 ед.
Согласно расчетам принимаем nO = 10 ед.
2.16. Для определения седиментационой характеристики ила по формуле (53) СНиП 2.04.03-85 рассчитываем нагрузку на ил
qi = (400 - 15) 24/6×5,02(1 - 0,3) = 438 мг.БПКполн/(г.сут).
По табл. 41 СНиП 2.04.03-85 при qi = 438 величина илового индекса Ji = 85 см3/г. С учетом снижения его за счет кислорода Ji = 85/1,4 = 60,7 см3/г.
По табл. 45 СНиП 2.04.03-85 в зависимости от величины параметра (aiJi) определяем допустимую гидравлическую нагрузку на илоотделитель; для aiJi = 6.60,7 = 364, при котором qms = 1,4 м3/(м2×ч).
Необходимая площадь илоотделителей окситенков
Fтs = qw/ qms = = 1140 м2.
Фактическая площадь илоотделителей
FOi = WO1/2HO = 1708/(2.4,5) = 1900м2
что значительно превышает необходимую величину, поэтому дозу ила можно несколько увеличить.
2.17. Во втором приближении принимается доза ила ai = 8 г/л, остальные параметры остаются неизменными и расчет повторяется в прежней последовательности. По формуле (49) СНиП 2.04 03-85
= 16,62 мг /(г.ч).
По формуле. (48) СНиП 2.04.03-85
taim = (400-15)/[8(1-0,3)16,62] = 4,13 ч.
Объем зон реакции окситенков Wa = 1667.4,13 = 6895 м3. Количество окситенков nO = 6895/854 = 8,07 ед. Можно принять nO = 8 ед.
По формуле (53) СНиП 2.04.03-85
qi = (400-15).24/[8.4,13 (1-0,3)] = 399,5 мг/(г.сут)/
По табл. 41 СНиП 2.04.03-85 при qi = 399,5 мг/(г.сут), Ji = 80 см3/г, с учетом влияния кислорода Ji = 80/1,4 = 57 см3/г, величина aiJi = 8.57 = 456, при котором по табл.45 СНиП 2.04.03-85 qms = 1 м3/(м2×ч)
Необходимая площадь илоотделителей окситенков Fтs = 1667/1 = 1667 м2
Фактическая площадь илоотделителей F¢тs = 6895/4,5 = 1532м2,что соответствует необходимой величине.
2.18. Производительность аэратора по кислороду Qma, кг/ч, при использовании технологического 95 %-ного кислорода определяется по формуле
, (44)
где Са - концентрация насыщения воды кислородом, мг/л, в стандартных условиях по формуле (38) (в данном случае Сa = 10 мг/л);
Кт и K3 - коэффициенты, учитывающие температуру и состав сточных вод, определяются по п. 6.157 СНиП 2.04.03-85.
Например, при температуре воды 12°С Кт = 1+0,02(12 - 20) = 0,84. Для смеси промышленных и городских вод K3 = 0,7. Коэффициент использования кислорода в окситенке принимается в пределах = 0,85-0,95.
Концентрация растворенного кислорода в зоне реакции определяется технико-экономическим расчетом. Для окситенков оптимальные значения Со = 6-12 мг/л. В данном случае Со = 8 мг/л.
Скорость потребления кислорода рассчитывается с учетом БПК исходной и очищенной воды и производительность одного окситенка по формуле, кг/ч:
. (45)
Для данного случая
= (400 - 15) 1667/1000×8 = 80кг/ч.
Приняв = 0,9; Co = 8 мг/л,
Qma = 10×80/1000×0,84×0,7[0,174(1-0,9)/0,9-8/1000] = 119 кг/ч.
Исходя из конструктивных соображений, принимается диаметр турбины механического аэратора dа = 2м. Параметры механических аэраторов приведены в табл. 13.
Таблица 13
Диаметр турбин аэратора, м | Количество лопаток, шт. | Длина лопатки, мм | Высота лопатки, мм | Частота вращения, мин-1 | Производительность по кислороду, кг/ч | Мощность (нетто), кг |
0,5 | 3,33 | 1,2 | ||||
0,7 | 7,08 | 2,4 | ||||
1,0 | 9,58 | 3,4 | ||||
1,5 | 22,91 | 7,5 | ||||
33,33 | 11,8 | |||||
2,6 | 52,08 | 18,1 | ||||
77,5 | 26,5 | |||||
3,5 | 108,33 | 38,5 | ||||
145,83 | 52,5 | |||||
4,5 | 204,16 |
Для аэраторас da = 2 м, работающего на воздухе, производительность по кислороду составляет Qm = 33,5 кг/ч, мощность (нетто) Nm = 11,8 кВт, частота вращения nm = 38 мин-1.
Поскольку Qm аэратора недостаточна, следует повысить скорость его вращения и соответственно увеличить мощность привода.
Необходимая частота вращения nO, мин-1, определяется по формуле
nO = nm , (46)
т. е.
nO = = 72 мин-1.
Мощность (нетто) на валу NO, кВт, рассчитывается по формуле
NO = , (47)
для рассматриваемого примера
NO = 11,8.722/382 = 42,3.
Мощность привода аэратора (брутто) при его КПД = 0,7
NOb = No/ = 42,3/0,7 = 60,5 кВт.
Интенсивность перемешивания механического аэратора оценивается по величине донной скорости Jо, м/с, в наиболее удаленной точке зоны его действия, величина которой должна быть не менее 0,2 м/с и рассчитывается по формуле
,
где Ha и Вa - глубина и ширина зоны реактора.
Для рассматриваемого примера при Вa = Dr = 15,5 м; На = 4,5 м, донная скорость будет равна:
Jо = = 0,7 м/с,
что значительно выше требуемой величины, и, следовательно, перемешивание будет обеспечено.
2.19. Расход кислорода определяется с учетом расхода сточных вод, БПКполн исходной и очищенной воды и эффективности использования кислорода. Весовой расход кислорода рассчитывается по формуле
.
Для рассматриваемого примера
= 713 кг/ч.
Объемный расход
Q¢o = Qo / ,
где плотность 1 м3 кислорода при нормальном давлении = 1,43 кг/м3. Для условий примера Q¢o = 713/1,43 = 498,7 м3/ч.
2.20. При подборе оборудования можно использовать технико-экономические показатели установок разделения воздуха (по данным Гипрокислорода) которые приведены в табл. 14.
2.21. Применение окситенков экономически целесообразно при получении кислорода по себестоимости от действующих кислородных цехов предприятий азотной, нефтехимической, коксохимической и других отраслей промышленности, а также при строительстве собственных кислородных установок в составе очистных сооружений.
Экономический эффект от применения окситенков с собственными кислородными установками по сравнению с аэротенками при очистке городских сточных вод возрастает с повышением производительности очистных сооружений.
Таблица 14
Марка установки | Количество блоков в установке, шт. | Производительность по кислороду, м3/ч | Стоимость цеха в тыс. руб. | Расход электроэнергии тыс. кВт.ч | Годовые эксплуатационные затраты, тыс. руб. | Себестоимость 1 м3 кислорода, коп. |
К-0 15 | 134,2 | 73,38 | 5,5 | |||
К-0 4 | 162,23 | 4,79 | ||||
К-0 4 | 505,2 | 926,2 | 308,26 | 4,5 | ||
К-1 4 | 632,15 | 306,33 | 2,85 | |||
К-1 4 | 1164,45 | 14535,4 | 2,53 | |||
К-5 | 1604,2 | 24823,5 | 848,18 |
Примечание. Производительность и себестоимость даны при нормальном давлении кислорода при температуре 20 °С. Содержание кислорода не ниже 99,6 %.
Ориентировочные величины экономического эффекта для этих условий приведены в табл. 15.
Таблица 15
Производительность, сооружения, тыс. м3/сут | ||||||
Экономический эффект, тыс. руб. | 126,7 | 208,6 | 381,2 | 970,1 |
Дата добавления: 2020-03-17; просмотров: 826;