Аэротенки-вытеснители без регенераторов


2.5. Сооружения этого типа рекомендуется применять для очистки городских и близких к ним по составу производственных сточных вод с БПКполн не более 150 мг/л, либо на второй ступени биологической очистки.

Пример расчета.

Исходные данные: расчетный расход сточных вод qW = 4200 м3/ч, для городских сточных вод БПКполн исходной воды Len = 150 мг/л; БПКполн очищенных вод Lех = 15 мг/л; вынос ила из вторичных отстойников = 15 мг/л.

В начале определяется степень рециркуляции Ri, в которой величина илового индекса в первом приближении принимается Ji = 100 см3/г доза ила в аэротенке - устанавливается в результате технико-экономических расчетов. Ориентировочно = 3 мг/л. По формуле (52) СНиП 2.04.03-85

Ri = 0,25.

Для обеспечения нормального удаления ила из вторичных отстойников с илососами следует принимать Ri = 0,3.

БПКполн воды, поступающей в начало аэротенка-вытеснителя Lmix с учетом разбавления циркуляционным илом рассчитывается по формуле (51) СНиП 2.04.03-85

Lmix = 119 мг/л.

Период аэрации определяется по уравнению (50) СНиП 2.04.03-85, в котором значения констант и коэффициентов для рассматриваемого примера по табл. 40 СНиП 2.04.03-85 имеют следующие значения: = 85 мг/(г×ч), Ki = 33 мг/л; KO = 0,626 мг/л; = 0,07л/г; s = 0,3. При Leх = 15 мг/л коэффициент Kp = 1,5. Концентрация кислорода определяется технико-экономическими расчетами с учетом типа аэраторов. Приближенно Со = 2 мг/л.

Объем аэротенка и вытеснителя с учетом рециркуляционного расхода определяется по зависимости (58) СНиП 2.04.03-85.

Wat = tatv(1+Ri)qW = 2,96(1+0,3)4200 = 16162 м3.

Для расчета вторичного отстойника следует уточнить величину илового индекса по нагрузке на ил, которая рассчитывается по формуле (53) СНиП 2.04.03-85, где для аэротенка-вытеснителя без регенерации исходная величина БПК равна Lmix:

qi = 421мг /(г.сут).

По табл. 41 СНиП 2.04.03-85 при qi = 421мг /(г.сут) Ji = 83 см3/г.

При новом значении илового индекса степень рециркуляции уточняется по формуле (52) СНиП 8.04.03-85

Ri = 2/ = 0,199.

но для обеспечения нормального удаления ила следует принять Ri = 0,3, и, следовательно, дальнейший расчет в корректировке не нуждается.

Гидравлическая нагрузка qssa на вторичный отстойник определяется no формуле (67) СНиП 2.04.03-85, в котором величина илового индекса принимается после последней корректировки Ji = 83 см3/г. Для радиальных отстойников с Kss = 0,4; Hset = 3 м;

qssa = 1,45 м3/(м2.ч).

Системы аэрации

2.6. Аэраторы должны обеспечивать заданный кислородный режим и необходимую интенсивность перемешивания в аэротенках.

2.7. Пневматические аэраторы рассчитываются по зависимостям, приведенным в п. 6.157 СНиП 2.04.03-85. В конструкции мелкопузырчатых аэраторов могут применяться фильтросные пластины и трубы, синтетические ткани, пористые пластины и т. п.

При использовании пористых материалов удельный расход воздуха на единицу рабочей поверхности аэраторов Ja,d зависит от индивидуальных свойств этих материалов и назначается в пределах Ja,d = 30-100 м3/(м2.ч); для фильтросных пластин - Ja,d = 60-80 м3/(м2.ч), для фильтросных труб Ja,d = 70 - 100 м3/(м2.ч), считая на площадь горизонтальной проекции трубы, для синтетических тканей (арт. 56007, арт. 56026) Ja,d = 50 - 80 м3/(м2.ч). Потери напора в фильтросных материалах и тканях следует принимать 0,7-1 м. Скорость выхода воздуха из отверстий дырчатых труб - 50 м/с.

При использовании аэраторов из синтетических тканей или пористых пластмасс целесообразны конструкции в виде решеток шириной до 2 м, что позволяет увеличить площадь полосы аэрации (отношение faz/fat = 0,2-0,3), повысить эффективность использования и снизить удельный расход воздуха.

2.8. В аэротенках-смесителях пневматические аэраторы располагаются вдоль одной стены коридора равномерно по всей их длине. Количество фильтросных пластин или труб определяется с учетом необходимости интенсивности аэрации и рекомендуемых значений Ja,d. В регенераторах аэраторы размещаются неравномерно по длине: в первой половине в 2 раза больше, чем во второй.

2.9. В аэротенках-вытеснителях аэраторы располагаются неравномерно в соответствии со снижением концентрации загрязнений и скоростей биохимического окисления.

Пример расчета.

Исходные данные: вид сточных вод (например, городские); расход сточных вод qW = 4200 м3/ч; солесодержание воды Сs = 3 г/л; БПКполн исходной и очищенной воды Len и Lвх - 150 в 15 мг/л, расчетная температура воды ТW - 20°С.

Удельный расход воздуха qаir, осуществляется по формуле (61) СНиП 2.04.03-85 для условий полной биологической очистки. В рассматриваемом примере удельный расход кислорода qO = 1,1 и средняя концентрация кислорода в аэротенке СO = 2 мг/л.

По данным расчета объем аэротенка Watv = 16162 м3. Приняв по конструктивным соображениям длину коридора l = 60 м и рабочую глубину Hat = 4 м, общая ширина аэротенка будет равна:

.

Приняв ширину одного коридора b = 6 м, число коридоров будет равно:

nk = Bat/b = = 11,17.

Следует принять nk = 12 и соответственно изменить и длину коридора l

Bat = nk b = 12.6 = 72 м; l = Watv/Hat Bat = =56 м.

В зависимости от температуры воды,ее солесодержания и глубины погружения аэратора растворимость кислорода определяется зависимостью

, (38)

где ha = hai- hay; при h = 0,3м; hа = 4-0,3 = 3,7 м; TW = 20°С; Cs = 3 г/л;

= 8,72 мг/л.

Приняв в первом приближении faz/fat = 0,1; по табл. 42 СНиП 2.04.03-85 К1 = 1,47 для аэратора из фильтросных труб при ha = 4м, по табл.43 СНиП 2.04.03-85 К2 = 2,52. При 20 °С коэффициент КT = 1.

Для городских сточных вод коэффициент K3 = 0,85. Приведем значения коэффициентов K3 для некоторых видов производственных сточных вод

Источники сточных вод K3

Целлюлозно-бумажные комбинаты 0,7-0,8

Молочные заводы 0,8

Производства крафт-бумаги 0,7

Деревообрабатывающие производства 0,08

Бумажные фабрики 0,85

Картонажные фабрики 0,53-0,64

Фармацевтические заводы 0,8-1,6

Заводы синтетического волокна 1-1,8

Для определения интенсивности аэрации по длине аэротенка-вытеснителя строится график изменения БПКполн во времени (рис. 13). Периоды аэрации для заданных промежуточных значений Lex определяются расчетом по формуле (50) СНиП 2.04.03-85. Данные расчетов для условий рассматриваемого примера приведены в табл. 8.

Рис. 13. Зависимость Lex от продолжительности пребывания в аэротенках-вытеснителях

Таблица 8

Lmix мг/л
Lex, мг/л
taiv. ч 0,44 1,06 1,73 2,53 2,96

На графике (см. рис. 13) интервал времени, соответствующий продолжительности аэрации, при которой достигается Lex = 15 мг/л, делится на равные части (по принятому числу ячеек аэротенка-вытеснителя), например на 6 частей. Для периодов аэрации в каждой ячейке с помощью полученной кривой (см. рис. 13) определяются значения БПКполн на входе и выходе из ячеек. Эти данные приведены в табл. 9.

Таблица 9

Показатель Номер ячейки Примечания
  I II III IV V VI  
Lеn, мг/л По рис. 13
Lex, мг/л 75и То же
qо, мг/мг Lеn- Lеx 0,9 0,9 0,9 0,9 1,0 1,1 -
qair, м33 1,02 0,85 0,81 0,68 0,71 0,47 -
Ja,м3/(м2ч) 6,38 5,32 5,06 4,25 4,43 2,95 -
air, м3 -
nd, ед. 1,82/2 1,52/2 1,44/2 1,21/1 1,27/1 0,84/1 -

Примечание. Под чертой указано принятое числорядовфильтросных труб.

На основе данных табл. 9 по формуле (39) определяется интенсивность аэрации в каждой ячейке

, (39)

где air - удельный расход воздуха для каждой ячейки определяется по формуле (61) СНиП 2.04.03-85.

Для рассматриваемого примера количествоячеек принято nja = 6, общая продолжительность аэрации в сооружении по табл. 8 taiv = 2,96 ч.

Количество рядов пневматических аэраторов (например, фильтросных труб) определяется по формуле

(40)

В рассматриваемом примере ширина коридора аэротенки принята b = 6 м, удельный расход воздуха на аэратор для фильтросных труб Jad = 70 м3/(м2ч), площадь одного ряда аэратора на 1 м фильтросных труб dy, = 300 мм; d = 0,3 м2/м. Расход воздуха air, м3/ч, в каждой ячейке определяется по формуле

. (41)

Общий расход воздуха на аэротенкQair, равенсумме всех air.

Для более точного регулирования подачи воздуха на воздуховодах каждой ячейки следует установить расходомеры с задвижками или вентилями.

2.10. В аэротенках-вытеснителях с регенераторами удельный расход воздуха определяется по формуле (61) СНиП 2.04.03-85. Количество аэраторов на первой половине длины аэротенков и регенераторов принимается вдвое больше, чем на остальной длине коридора.

Для условий рассмотренного примера в п. 2.9 удельный расход воздуха, рассчитанный по формуле (61) СНиП 2.04.03-85, составил

qair = 12,22 м33.

Общий расход воздуха Qair = 12,22.4200 = 51309 м3/ч.

Средняя интенсивность аэрации

Ja = (12,22.4)/3,75 = 13,03 м3/(м2ч).

Интенсивность аэрации на первой половине аэротенка и регенератора Ja1 = 1,33Ja, на второй - Ja2 = 1,33Ja/2 = 0,67Ja.

При ширине коридора аэротенка b = 6 м, удельном расходе воздуха на аэратор в виде фильтросных труб Jab = 90 м3/(м2ч) и площади одного ряда фильтросных труб dy = 300 mm; d = 0,3 m2/m.

Количество рядов фильтросных труб в первой половине аэротенки вытеснителя составило

;

во второй половине: = 3,92/2 = 1,96.

В данном случае следует принять на первой половине аэротенка и регенератора число рядов фильтросных труб - 4, на второй половине - 2, соответственно распределив расходы воздуха.

2.11. С целью сокращения длины воздуховодов количество стояков для подвода воздуха к аэраторам следует ограничить минимально возможным числом, которое определяется из заданной неравномерности распределения воздуха вдоль коридора аэротенка.

Таблица 10

Геометрические размеры, мм Допустимая неравномерность подачи воздуха, % Максимальная удельная Перепад давления, кПа
наружный толщина производительность,  
диаметр стенки длина трубы на 1 стояк, м м3/(м×ч)  
3-10
260 3-10
3-10
               

Число стояков зависит от длины обслуживаемого ими участка фильтросного канала, фильтросной или дырчатой трубы.

Параметры аэраторов из фильтросных труб приведены в табл. 10, из фильтросных пластин - в табл. 11, из дырчатых труб в табл.12.

Таблица 11

Геометрические размеры, мм Допустимая неравномерность подачи воздуха, % Максимальная удельная Перепад давления, кПа
ширина глубина производительность,  
    длина канала на 1 стояк, м м3/(м.ч)  
2-10
2-10

Таблица 12

  Геометрические размеры, мм Допустимая неравномерность подачи воздуха, %   Максимальная удельная   Перепад давления,
Условный проход Наружный диаметр Диаметр отверстий Число отверстий производительность м3/(м2ч) кПа
      на 1 трубы длина трубы на стояк, м    
15,5 17,2 1,5
5,7 9,6 13,0 36,5 1,5
2,6 4,0 5,0 1,5
88,5 24,0 26,4 36,5 1,5
88,5 10,7 14,0 73,0 1,5
88,5 4,5 6,7 8,5 110,0 1,5
27,3 34,2 37,9 36,5 1,5
11,3 17,4 23,4 1,5
7,1 10,7 13,6 1,5

Пример. Определить основные параметры аэратора (фильтросный канал) для обеспечения аэрации коридора аэротенка - смесителя длиной 100 м, шириной 9 м с интенсивностью аэрации 10 м3/(м2ч) при допускаемой неравномерности подачи воздуха 15%.

Интенсивность подачи воздуха на 1 м длины коридора

J¢¢a = J¢db = 10.9 = 90 м3/(м2ч).

Указанная интенсивность при перепаде 1,5 кПа (новые пластины) может быть обеспечена установкой трех параллельных рядов фильтросных каналов. Для допустимой неравномерности 15 % при глубине канала 100 мм находим из табл. 11 максимальную длину аэратора на 1 стояк - 88 м. Стояк присоединен к середине обслуживаемогоим участка. Для коридора длиной 100 м потребуется таким образом 2 стояка. Полученное данным методом число стояков является минимально допустимым и может быть увеличено из конструктивных соображений.

Следует обратить внимание, что при этом должны быть предусмотрены упругие вставки на температурных швах резервуара аэротенка.

2.12. Эрлифтные аэраторы. При наличии и сточных водах значительных количеств карбонатных солей, смол, жиров, вязких нефтепродуктов и волокнистых веществ, способных вызвать быструю кольматацию пор в мелкопузырчатых пневматических аэраторах, целесообразно применение эрлифтных аэраторов. По эффективности они приближаются к механическим, но не имеют сложного привода и не подвержены засорениям.

Принцип действия эрлифтных аэраторов совмещают в себе среднепузырчатую аэрацию с помощью сжатого воздуха в эрлифте и дополнительную аэрацию при изливе струи через кромку водослива (рис. 14). Конструкция этих аэраторов разработана ВНИИ ВОДГЕО.

Рис.14. Схема эрлифтного аэратора: 1 - аэрационная решетка; 2 - нижний конус диффузора; 3 - труба диффузора: 4 - верхний конус диффузора с гребенчатым водосливом; 5 - лопатки; 6 - воздухопровод; 7 - опорные стойки

Ориентировочно производительность эрлифтного аэратора Qm, кг/ч по кислороду определяется по уравнению

, (42)

где hb - высота кромки водослива, рекомендуется принимать hb = 0,45 - 0,5 м;

dэp - диаметр трубы аэратора dэp = (0,6-1) Ва;

Нэp - глубина погружения аэратора Нэp = 3,5 - 4 м.

Растворимость кислорода Са определяется по формуле (38).

Пример расчета. Для подбора эрлифтных аэраторов приведен график (рис. 15). Оптимальный режим работы эрлифтных аэраторов наблюдается при Ja1 = 10-15м3/(м2ч) и dэp = 0,3 - 1,2 м.

Рис. 15. Зависимость удельных энергозатрат и производительности по кислороду от диаметра эрлифтных аэраторов при различных значениях интенсивности аэрации

1 - Ja = 5; 2 - Ja = 10; 3 - Ja = 15м3/(м2ч)

Исходные данные: тип сооружения - аэротенк-смеситель первой ступени. БПК сточных вод Len = 550 мг/л; Lех = 137 мг/л; расчетный расход qW = 40000 мз/cyт = 1667 м3/ч; период аэрации taim = 3 ч; растворимость кислорода Са = 9 мг/л; концентрация растворенного кислорода в аэротенке Со = 2 мг/л; ширина коридора аэротенка b = 9 м.

В данном случаепринят dэp = 0,1b, т. е. dэp = 0,19 = 0,9 м, Ja1 = 15 м3/(м2×ч).

Объем аэротенка Waim = qWtaim = 1667.3 = 4999 м3.

По рис. 15 при Ja1 = 15 м3/(м2×ч) производительность по кислороду этого типоразмера аэратора приближенно составит 65 кг/ч.

Для определения необходимого числа эрлифтных аэраторов может быть использована формула (65) СНиП 2.04.03-75

Следует принять Nma = 18 ед. При общей длине коридоров аэротенка La = Waim/Hatb = 4999/(4,5.9) = 123 м.

Расстояние между аэраторами l1 = 123/18 = 6,86 м. Расход воздуха QB1 на один аэратор при Ja1 = 15 м3/(м2×ч).

QB1. = Ja1 bl1 = 15×9×6б86 = 926 м3/ч = 257 л/с.

Окситенки

2.13. Окситенки представляют собой комбинированные сооружения, в конструкции которых предусмотрены зоны окисления и илоотделения, сообщающиеся между собой с помощью циркуляционных окон и щелей. Зона окисления оборудуется механическим аэратором, системой автоматической подпитки кислорода и стабилизации кислородного режима (рис. 16). Окситенки работают в режиме реактора-смесителя. Они могут применяться для полной и неполной очистки городских и производственных сточных вод.

Рис. 16. Схема окситенка

1 - резервуар; 2 - полупогружная перегородка; 3 - корпус зоны реакции, 4 - кислородопровод. 5 - механический аэратор; 6 - стояк сброса газа; 7 - привод илоскреба, 8 - кислородный датчик; 9 - зона илоотделения; 10 - решетка илоскреба; 11 - водослив водосборного лотка; 12 - донная циркуляционная щель; 13 - подводящий дюкер; 14 - циркуляционные окна

Институт Союзводоканалпроект разработал проекты окситенков диаметром 10, 22 и 30 м, в которых зоны окисления и илоотделения равны между собой по объему.

2.14. При расчете окситенков определяются необходимые объемы зоны окисления и илоотделения, размеры турбины аэратора частота ее вращения и мощность привода при заданной эффективности использования кислорода.

2.15. Исходные данные для расчета окситенков аналогичны тем, которые необходимы при применении аэротенков. Для примера рассмотрим случай, при котором расход сточных вод qW = 1667 м3/ч; БПКполн исходной воды Len = 400 мг/л: БПКполн очищенной воды Lех = 15 мг/л.

Сточная вода представляет собой смесь промышленной и бытовой и по составу близка к городской, поэтому кинетические константы могут быть взяты из табл. 40 СНиП 2.04.03-85 = 85 мг БПКдолн/(г×ч); Kl = 33 мг/л; K0 = 0,625 мг/л; = 0,07 л/г.

Доза ила и концентрация кислорода определяются в результате технико-экономических расчетов. Для окситенков эти параметры находятся в следующих пределах: ai = 5 - 12 г/л, Сo = 6 - 12 мг/л.

В данном случае в первом приближениипринято ai = 6 г/л, Сo = 8 мг/л.

В начале определяется удельная скорость окисления по формуле (49) СНиП 2.04.03-85

= =18,25 мг.БПКполн/(г.ч).

Период пребывания в зоне реакции определяется по формуле (48) СНиП 2.04.03-85

taim = = 5,02 ч.

Суммарный объем зон реакции окситенков, м3.

WO = qwtaim = 1667.5,02 = 8368 м3.

Приняв окситенки DО = 22 м, глубиной НО = 4,5 м, с общим объемом, равным:

WO1 = 0,785 НО. = 0,785×222×4,5 = 1708 м3

получим объем зоны реакции

Wa1 = WO1/2 = =854 м3

Далее рассчитаем диаметр зоны реакциипо формуле, м:

. (43)

Затем количество окситенков

nO = WO/ Wa1 = 8368/854 = 9,718 ед.

Согласно расчетам принимаем nO = 10 ед.

2.16. Для определения седиментационой характеристики ила по формуле (53) СНиП 2.04.03-85 рассчитываем нагрузку на ил

qi = (400 - 15) 24/6×5,02(1 - 0,3) = 438 мг.БПКполн/(г.сут).

По табл. 41 СНиП 2.04.03-85 при qi = 438 величина илового индекса Ji = 85 см3/г. С учетом снижения его за счет кислорода Ji = 85/1,4 = 60,7 см3/г.

По табл. 45 СНиП 2.04.03-85 в зависимости от величины параметра (aiJi) определяем допустимую гидравлическую нагрузку на илоотделитель; для aiJi = 6.60,7 = 364, при котором qms = 1,4 м3/(м2×ч).

Необходимая площадь илоотделителей окситенков

Fтs = qw/ qms = = 1140 м2.

Фактическая площадь илоотделителей

FOi = WO1/2HO = 1708/(2.4,5) = 1900м2

что значительно превышает необходимую величину, поэтому дозу ила можно несколько увеличить.

2.17. Во втором приближении принимается доза ила ai = 8 г/л, остальные параметры остаются неизменными и расчет повторяется в прежней последовательности. По формуле (49) СНиП 2.04 03-85

= 16,62 мг /(г.ч).

По формуле. (48) СНиП 2.04.03-85

taim = (400-15)/[8(1-0,3)16,62] = 4,13 ч.

Объем зон реакции окситенков Wa = 1667.4,13 = 6895 м3. Количество окситенков nO = 6895/854 = 8,07 ед. Можно принять nO = 8 ед.

По формуле (53) СНиП 2.04.03-85

qi = (400-15).24/[8.4,13 (1-0,3)] = 399,5 мг/(г.сут)/

По табл. 41 СНиП 2.04.03-85 при qi = 399,5 мг/(г.сут), Ji = 80 см3/г, с учетом влияния кислорода Ji = 80/1,4 = 57 см3/г, величина aiJi = 8.57 = 456, при котором по табл.45 СНиП 2.04.03-85 qms = 1 м3/(м2×ч)

Необходимая площадь илоотделителей окситенков Fтs = 1667/1 = 1667 м2

Фактическая площадь илоотделителей тs = 6895/4,5 = 1532м2,что соответствует необходимой величине.

2.18. Производительность аэратора по кислороду Qma, кг/ч, при использовании технологического 95 %-ного кислорода определяется по формуле

, (44)

где Са - концентрация насыщения воды кислородом, мг/л, в стандартных условиях по формуле (38) (в данном случае Сa = 10 мг/л);

Кт и K3 - коэффициенты, учитывающие температуру и состав сточных вод, определяются по п. 6.157 СНиП 2.04.03-85.

Например, при температуре воды 12°С Кт = 1+0,02(12 - 20) = 0,84. Для смеси промышленных и городских вод K3 = 0,7. Коэффициент использования кислорода в окситенке принимается в пределах = 0,85-0,95.

Концентрация растворенного кислорода в зоне реакции определяется технико-экономическим расчетом. Для окситенков оптимальные значения Со = 6-12 мг/л. В данном случае Со = 8 мг/л.

Скорость потребления кислорода рассчитывается с учетом БПК исходной и очищенной воды и производительность одного окситенка по формуле, кг/ч:

. (45)

Для данного случая

= (400 - 15) 1667/1000×8 = 80кг/ч.

Приняв = 0,9; Co = 8 мг/л,

Qma = 10×80/1000×0,84×0,7[0,174(1-0,9)/0,9-8/1000] = 119 кг/ч.

Исходя из конструктивных соображений, принимается диаметр турбины механического аэратора dа = 2м. Параметры механических аэраторов приведены в табл. 13.

Таблица 13

Диаметр турбин аэратора, м Количество лопаток, шт. Длина лопатки, мм Высота лопатки, мм Частота вращения, мин-1 Производительность по кислороду, кг/ч Мощность (нетто), кг
0,5 3,33 1,2
0,7 7,08 2,4
1,0 9,58 3,4
1,5 22,91 7,5
33,33 11,8
2,6 52,08 18,1
77,5 26,5
3,5 108,33 38,5
145,83 52,5
4,5 204,16

Для аэраторас da = 2 м, работающего на воздухе, производительность по кислороду составляет Qm = 33,5 кг/ч, мощность (нетто) Nm = 11,8 кВт, частота вращения nm = 38 мин-1.

Поскольку Qm аэратора недостаточна, следует повысить скорость его вращения и соответственно увеличить мощность привода.

Необходимая частота вращения nO, мин-1, определяется по формуле

nO = nm , (46)

т. е.

nO = = 72 мин-1.

Мощность (нетто) на валу NO, кВт, рассчитывается по формуле

NO = , (47)

для рассматриваемого примера

NO = 11,8.722/382 = 42,3.

Мощность привода аэратора (брутто) при его КПД = 0,7

NOb = No/ = 42,3/0,7 = 60,5 кВт.

Интенсивность перемешивания механического аэратора оценивается по величине донной скорости , м/с, в наиболее удаленной точке зоны его действия, величина которой должна быть не менее 0,2 м/с и рассчитывается по формуле

,

где Ha и Вa - глубина и ширина зоны реактора.

Для рассматриваемого примера при Вa = Dr = 15,5 м; На = 4,5 м, донная скорость будет равна:

Jо = = 0,7 м/с,

что значительно выше требуемой величины, и, следовательно, перемешивание будет обеспечено.

2.19. Расход кислорода определяется с учетом расхода сточных вод, БПКполн исходной и очищенной воды и эффективности использования кислорода. Весовой расход кислорода рассчитывается по формуле

.

Для рассматриваемого примера

= 713 кг/ч.

Объемный расход

o = Qo / ,

где плотность 1 м3 кислорода при нормальном давлении = 1,43 кг/м3. Для условий примера o = 713/1,43 = 498,7 м3/ч.

2.20. При подборе оборудования можно использовать технико-экономические показатели установок разделения воздуха (по данным Гипрокислорода) которые приведены в табл. 14.

2.21. Применение окситенков экономически целесообразно при получении кислорода по себестоимости от действующих кислородных цехов предприятий азотной, нефтехимической, коксохимической и других отраслей промышленности, а также при строительстве собственных кислородных установок в составе очистных сооружений.

Экономический эффект от применения окситенков с собственными кислородными установками по сравнению с аэротенками при очистке городских сточных вод возрастает с повышением производительности очистных сооружений.

Таблица 14

Марка установки Количество блоков в установке, шт. Производительность по кислороду, м3 Стоимость цеха в тыс. руб. Расход электроэнергии тыс. кВт.ч Годовые эксплуатационные затраты, тыс. руб. Себестоимость 1 м3 кислорода, коп.
К-0 15 134,2 73,38 5,5
К-0 4 162,23 4,79
К-0 4 505,2 926,2 308,26 4,5
К-1 4 632,15 306,33 2,85
К-1 4 1164,45 14535,4 2,53
К-5 1604,2 24823,5 848,18

Примечание. Производительность и себестоимость даны при нормальном давлении кислорода при температуре 20 °С. Содержание кислорода не ниже 99,6 %.

Ориентировочные величины экономического эффекта для этих условий приведены в табл. 15.

Таблица 15

Производительность, сооружения, тыс. м3/сут
Экономический эффект, тыс. руб. 126,7 208,6 381,2 970,1


Дата добавления: 2020-03-17; просмотров: 816;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.067 сек.