Шурупы(винты, болты); 5-утеплитель или уплотнитель.
Нормальные напряжения в верхней и нижней обшивках определяют по следующим формулам:
1) для верхней сжатой обшивки с учетом возможной потери её устойчивости:
;
где φф – коэффициент продольного изгиба фанеры:
при
при
где ао – расстояние между ребрами в свету (рисунок 10);
Rфс – расчетное сопротивление фанеры сжатию;
Так как:
, то
.
2) для нижней растянутой обшивки с учетом снижения расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки «на ус»
где mф – коэффициент снижения расчетного сопротивления, принимаемый равным 0,6 – для фанеры обычной и 0,8 – для бакелизированной; при отсутствии стыков mф = 1;
Rфр – расчетное сопротивление фанеры растяжению;
Напряжения в ребрах плиты:
-в крайнем сжатом волокне
где y1=h–yo–δ1=8,9–0,8=8,1 см – расстояние от нейтральной линии до крайнего сжатого волокна ребра плиты;
- в крайнем растянутом волокне
где y2=yo–δ2=9,5-0,6=8,9 см - соответственно расстояние до крайнего растянутого волокна.
Касательные напряжения по скалыванию между шпонами фанеры в местах приклеивания ее к ребрам проверяют по формуле:
где Q – расчетная поперечная сила;
Sф – статический момент обшивки относительно оси плиты,
∑bр - суммарная ширина ребер каркаса, ∑ bp = = 22,5 cм.
Расчетные сопротивления скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры принимают равными:
Rфск = 0,8 МПа для водостойкой фанеры марки ФСФ;
Rфск =1,8 МПа для бакелизированной марки ФБС.
Для нижней обшивки проверку не производим в связи с тем, что Fнф < Fвф .
Проверяем касательные напряжения по скалыванию ребер по формуле:
где Sпр – приведенный статический момент половины сечения относительно нейтральной оси,
;
Rcк – расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон принимается равным 1,6 МПа;
.
Расчет прогибов.
Относительным прогиб плиты от действия равномерно-распределенной нагрузки (нормативной) интенсивностью qн не должен превышать величины:
,
где – модуль упругости фанеры березовой марки ФСФ принимается равным 9000 МПа., марки ФБС - 12000 МПа.
– максимальный относительный прогиб балки, определяемый по таб. 19, СНиП 2.01.07-85.
.
4. Расчет компенсатора.
При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок плит относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рисунок 8). Для предупреждения разрыва рулонного ковра и над стыками плит в местах их опирания на несущие конструкции опорные стыки плит необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50 х 167 мм (рисунок 8). Отрезки листов прибиваются к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром. Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.
Над опорой плиты может произойти поворот торцовых кромок и раскрытие шва шириной:
аш =2 hоп tg θ,
где hоп – высота плиты на опоре;
θ – угол поворота опорной грани плиты, определяемый по формуле:
tg θ = ,
где pрасч. = МПа – полная расчетная нагрузка на плиту;
– ширина плиты, равная 150 см.
Тогда:
аш = = 0,368 см.
Расчет компенсатора в виде отрезков полиэфирных стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50x167 мм (рисунок 13) произведем при аш = 3,68 мм. На этом же рисунке показана схема деформации компенсатора.
Дата добавления: 2017-04-05; просмотров: 1770;