Схемы ТП при пониженном температурном графике у потребителей

Если расчетная темпе­ратура воды в подающей линии разводящей тепловой сети принята меньшей, чем в подающей линии магистральной тепловой сети, в ТП применяют насосное подмешивание обратной воды в подающую линию (так называемую схему с насосами на перемычке). При недо­статке располагаемого напора в ИТП устанав­ливают подмешивающие насосы взамен элева­тора. Схема ИТП с регулятором смешения — защиты показана на рис. 4.59, а. Схему приме­няют при снижении температуры воды у потре­бителя до 95—105 °С.

Необходимый коэффициент подмешивания получают прикрытием клапана регулятора сме­шения — защиты. Схему можно применять при относительно стабильно располагаемом напоре в тепловой сети перед ИТП. Для уменьшения колебаний коэффициента подмешивания уве­личивают крутизну характеристики системы подмешивания, для чего устанавливают насосы с большим запасом напора и значительно при­крывают клапан при расчетном режиме.

Аварийный останов подмешивающих насо­сов очень опасен вследствие проникания воды с высокой температурой в системы отопления, тепловая компенсация которых рассчитана на температуру 95—105 °С. В этих условиях необ­ходимо отсечь в ИТП подающую линию систе­мы отопления от подающей линии тепловой сети. Отсечка осуществляется клапаном регу­лятора смешения — защиты, который при ис­чезновении давления в нагнетательных патруб­ках насосов перекрывает подающую линию тепловой сети.

Малый температурный перепад в системе отопления позволяет не останавливать подме­шивающие насосы при статическом режиме в тепловой сети. В этих условиях возрастает на­дежность местных систем. Для предотвращения попадания обратной воды в подающую линию тепловой сети на этой линии в ИТП устанав­ливают обратный клапан. При нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети и для крупных ЦТП с большим числом потребителей снижение температуры воды в подающей линии до 90—105 °С целесообразно осуществлять при постоянном коэффициенте подмешивания.

Поскольку при невысокой расчетной темпе­ратуре воды у потребителей на вводах не мо­гут быть присоединены системы горячего водо­снабжения (с регуляторами температуры), со­противление разводящей тепловой сети не ме­няется в течение суток или на протяжении отопительного сезона. В этих условиях доста­точно поддерживать постоянным располагае­мый напор в ЦТП, чтобы коэффициент под­мешивания оказался неизменным, что обеспе­чивают установкой регулятора постоянства располагаемого напора (см. рис. 4.59, б). При этой схеме коэффициент подмешивания уста­навливают с помощью дроссельного органа, расположенного на нагнетательной стороне подмешивающих насосов. При статическом ре­жиме тепловой сети подмешивающие насосы могут оставаться в работе, а при их останове отсекается подающая линия тепловой сети с помощью клапана регулятора.

Если такую схему применяют при незначи­тельном снижении расчетной температуры воды у потребителей (при большом температурном перепаде у них), подмешивающие насосы нель­зя оставлять в работе при наступлении ста­тического режима. Их останов осуществляется по импульсу падения давления в подающей линии тепловой сети.

При нестабильном гидравлическом режиме как в тепловой, так и разводящей сети исполь­зуют схему, показанную на рис. 4.60. Перемен­ный гидравлический режим разводящей теп­ловой сети обычно связан с работой регуляторов температуры в системах горячего водоснабже­ния потребителей. В течение суток и на протя­жении отопительного сезона гидравлическая характеристика системы за станцией подмеши­вания меняется, что вызывает колебания расхо­да воды из тепловой сети и резкие изменения коэффициента подмешивания. Для стабилиза­ции температурного режима потребителей при­меняют регулятор постоянства коэффициента подмешивания. В схему регулирования коэф­фициента подмешивания входят клапан и два сужающих устройства, потери напора в которых при расчетном расходе воды приняты одина­ковыми. Импульсы давления на регулирующий клапан отбирают до сужающих устройств.

Регулятор постоянства коэффициента под­мешивания воспринимает разность давлений в импульсных точках и поддерживает ее равной нулю. При изменении расхода воды через какое-либо сужающее устройство меняются потери в нем и давление в соответствующей импульсной точке, вследствие чего клапан срабатывает и восстанавливается равенство давлений в им­пульсных точках, а следовательно, и равенство потерь в обоих сужающих устройствах. Оче­видно, что в этих условиях и расходы воды че­рез сужающие устройства находятся в том же соотношении, что и при настройке регулятора. Расход сетевой воды на ЦТП и одновременно расход подмешиваемой воды устанавливается дроссельным органом, располагаемым на нагне­тательной стороне подмешивающих насосов. В схеме на рис. 4.60 защиту разводящей сети и потребителей осуществляет клапан регу­лятора постоянства коэффициента подмешива­ния. Клапан срабатывает при аварийном оста­нове подмешивающих насосов, которые пре­кращают работу также и при наступлении ста­тического режима.

Рис. 4.60. Схема теплового пункта при снижении расчетной температуры воды у потребителей до 130—140 °С

Схемы ТП с подмешиванием при недо­статочном напоре в обратной линии

Для не­больших ТП при малых колебаниях распола­гаемого напора применяют схему, показанную на рис. 4.61, а. В период статического режима подмешивающие насосы останавливают, при этом потребители оказываются отключенными от тепловой сети. Если для ТП выполняется условие (4.1), то на ТП устанавливают пере­мычку Б и задвижку на всасывающей стороне подмешивающих насосов, которые используют в этом случае для организации автономной циркуляции теплоносителя у потребителей ИТП. При нормальной работе ТП задвижка на перемычке Б закрыта, а задвижка на всасы­вающей стороне насосов открыта. В режиме автономной циркуляции обе задвижки должны менять свое положение на обратное. Пьезо­метрический график ТП при рабочем и автоном­ном режимах показан на рис. 4.61, в.

Рис. 4.61. Схема тепловых пунктов при недоста­точном напоре в обратной линии Н₀<Н_СО и сни­жении расчетной температуры воды у потребителей до 95—105 °С:

а—схема ИТП; б—схема ЦТП; в—пьезометри­ческий график к схеме о; г—пьезометрический гра­фик к схеме б;обозначения напоров см. рис. 4.54.

Для крупных ЦТП и при нестабильном располагаемом напоре в тепловой сети уста­навливают два регулятора давления и подпиточную перемычку с подпиточным насосом и регулятором подпитки (рис. 4.61, б). В этом случае при наступлении статического режима независимо от величины статического напора подмешивающие насосы могут быть оставлены в работе (при расчетной температуре воды у потребителей 95—105 °С). Если расчетная тем­пература воды у потребителей существенно превышает эти величины, рекомендуется при статическом режиме остановить подмешиваю­щие насосы и лишь затем осуществить авто­номную циркуляцию теплоносителя у потре­бителей.

Схемы ТП с подмешиванием при недопус­тимо высоком давлении в обратной линии

Схемы ТП с подмешиванием при недопус­тимо высоком давлении в обратной линиитре­буют установки насосов на этой линии, рабо­тающих в режиме «подмешивание-подкачка». Для регулирования сниженного давления в обратной линии на нагнетательной стороне насосов устанавливают дроссельный орган, а на перемычке — клапан, с помощью которого мо­жет быть отрегулирован необходимый коэффи­циент подмешивания. При расчетной температуре воды в подающей линии разводящей сети 95—105 °С у потребителей отсутствует нагрузка горячего водоснабжения. Поэтому гидравлический режим разводящей сети можно считать стабильным и не оказывающим влия­ния на величину коэффициента подмешива­ния.

Небольшой перепад температур в разводя­щей сети позволяет не выключать насосы при статическом режиме тепловой сети, что соот­ветствует схеме ТП, показанной на рис. 4.62, а. Первоначальную регулировку коэффициента подмешивания производят дроссельным клапа­ном, установленным на перемычке. Постоян­ство давления на всасывающей стороне насо­сов обеспечивает регулятор подпора, посто­янство располагаемого напора — совместная работа регуляторов давления на подающей и обратной линиях.

Регулятор подпора на обратной линии не­обходим главным образом при статическом режиме, когда насосы работают в качестве циркуляционных. При этом регулятор подпора, как и регулятор давления на подающей линии, принудительно закрывается, обеспечивая от­сечку ТП от тепловой сети.

Замена регулятора подпора обратным кла­паном приводит к установлению циркуляции через подпиточную перемычку, что снижает расход воды по системам отопления потре­бителей.

При останове насосов также необходима отсечка ТП вследствие повышения до недопусти­мых пределов давления у потребителей. При отсечке ТП подпитка разводящей сети и потре­бителей обеспечивается подпиточной перемыч­кой. Устанавливаемый на ней регулятор подпитки настраивается на поддержание меньшего давления, чем это имеет место при нормаль­ном режиме.

Схема ТП, показанная на рис. 4.62, б, при­менима независимо от величины расчетной температуры воды после подмешивания. Она характеризуется пониженными требованиями к регулированию и защите, и поэтому ее сле­дует применять для ИТП. Схему можно при­менять при стабильном гидравлическом режи­ме тепловой сети и отсутствии автоматически регулируемой нагрузки у потребителей. Режим автономной циркуляции устанавливают вруч­ную.

При нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети клапан смещения — защиты за­меняют регулятором постоянства располагае­мого напора у потребителей. Клапан регулятора закрывается при останове подкачивающих на­сосов. Для установления коэффициента под­мешивания на перемычке размещают дрос­сельный орган. Для крупных ЦТП с автомати­чески регулируемой нагрузкой у потребите­лей используют схему, показанную на рис. 4.62, в.

Рис. 4.62. Схемы тепловых пунктов при недопусти­мо высоком давлении в обратной линии (Р₀>Р_доп) и снижении расчетной температуры воды у потре­бителей:

а—схема ТП при снижении расчетной температу­ры до 95—105 °С; б—схема ИТП; в—схема ЦТП; г—пьезометрический график к схеме а; д—пье­зометрический график к схеме в; обозначения на­поров см. рис. 4.54.

Рис. 4.63. Схемы тепловых пунктов при недостаточном напоре в подающей линии Н_п-∆H_р < Н_мс и сни­жении расчетной температуры воды у потребителей:

а—схема ТП при снижении расчетной температуры до 95—105 °С; б—схема ИТП; в—схема ЦТП; г— пьезометрический график к схеме а и в; д — пьезометрический график к схеме б; обозначения см. рис. 4.54.

Схемы ТП с подмешиванием при недоста­точном напоре в подающей линии

Для схем ТП с подмешиванием при Н_п-∆H_р < Н_мс уста­навливают насос на подающей линии для подъема воды к верхним точкам местных сис­тем и преодоления их гидравлического сопро­тивления. Кроме того, на обратной линии ТП повышают напор, чтобы обеспечить залив мест­ных систем и подмешивание обратной воды в подающую линию. При статическом режиме в тепловой сети необходима отсечка потреби­телей ТП для предотвращения опорожнения их местных систем, а также возможного повы­шения давления сверх допустимого у осталь­ных потребителей.

Схема ТП с сохранением циркуляции в сис­темах отопления при статическом режиме, применяемая при снижении расчетной темпе­ратуры воды у потребителей до 95—105 °С, показана на рис. 4.63, а. Эту схему используют при нестабильном гидравлическом режиме теп­ловой сети. Залив местных систем обеспечи­вает регулятор подпора, причем разность между регулируемым напором и напором в подающей линии дросселируется в регулировочном кла­пане, установленном на подмешивающей пере­мычке. С помощью этого клапана устанавливают необходимый коэффициент подмешива­ния.

При наступлении статического режима Н_ст<Н_со, а также при останове подкачиваю­щих насосов автоматически отключаются пода­ющая и обратная линии и включается подпиточный насос. Регулирование подпитки отсе­ченной разводящей сети и местных систем обеспечивает регулятор, настроенный на под­держание несколько меньшего давления в об­ратной линии, чем при нормальной работе ТП (рис. 4.63, г).

При стабильном гидравлическом режиме тепловой сети на подающей линии ТП взамен регулятора давления «после себя» устанав­ливают обратный клапан, отключающий потре­бителей по подающей линии при останове подкачивающих насосов. Если величина стати­ческого напора в тепловой сети достаточно высока и условие (4.1) соблюдается, то можно отказаться от подпиточной перемычки с насо­сом и регулятором подпитки.

При наступлении статического режима подкачивающие насосы можно оставлять в ра­боте, а подпитку автономно работающих по­требителей осуществлять по подающей линии (рис. 4.63, д). Для заполнения местных систем в этой схеме дополнительно необходимо уста­навливать перемычку между подающей и обрат­ной линиями с двумя задвижками и спускником между ними, которую следует располагать на нагнетательной стороне подкачивающих насосов. Простая схема ИТП при Н_п —∆Н_р<Н_мс, не зависящая от величины расчетной температуры воды у потребителей, показана на рис. 4.63, б. Условия ее применения аналогич­ны указанным при рассмотрении схемы на рис. 4.62, б, а пьезометрический график пока­зан на рис. 4.63, д.

При нестабильном гидравлическом режиме тепловой сети обратный клапан на подающей линии заменяют регулятором давления «после себя», на который подается импульс на отсечку от останова подкачивающих насосов. Для круп­ных ЦТП с автоматически регулируемой на­грузкой у потребителей применяют схему, по­казанную на рис. 4.63,в. Пьезометрический график для этой схемы приведен на рис. 4.63, г.

Рис. 4.64. Схема теплового пункта с последователь­ным включением подогревателей горячего водоснаб­жения н независимым присоединением систем отоп­ления

Рис. 4.65. Схема теплового пункта:

(а)со смешан­ным включением подогревателей горячего водоснаб­жения при недостаточном располагаемом напоре у потребителей с пьезометрическим графиком (б) (обозначения напоров см. рис. 4.54)

Схемы ТП в закрытой системе теплоснаб­жения

Примеры схем ТП при двух ступенях нагрева водопроводной воды и отклонениях гидравлического режима тепловой сети в точке подключения ТП от нормальных значений пока­заны на рис. 4.64 и 4.65. Схема ТП с последо­вательным включением подогревателей горя­чего водоснабжения и независимым присоеди­нением систем отопления изображена на рис. 4.64. Схема ТП отвечает условию недо­статка напора в подающей линии тепловой сети для подачи воды к верхним точкам систем отопления: Н_п — ∆Н_Р < Н_со. Схема предусматри­вает элеваторное присоединение систем отопле­ния.

Схема ТП со смешанным включением по­догревателей при недостаточном располагаемом напоре у потребителей показана на рис. 4.65. Схема соответствует варианту гидравлического режима, при котором подкачивающие насосы устанавливают на подающей линии, и предусматривает снижение расчетной температуры воды у потребителей до 95—105 °С.

Схема ТП в открытой системе теплоснабже­ния с разбором воды только из обратной ли­нии

Для обеспечения такой схемы отбора воды на протяжении всего отопительного сезона устанавливают предвключенный подогреватель, из которого греющая вода поступает в систему отопления (рис. 4.66). Схема с предвключенным подогревателем при непосредственном водоразборе позволяет сократить расход сете­вой воды и способствует увеличению циркуля­ции ее в отопительных системах.

Рис. 4.66. Схема теплового пункта при непосредст­венном водоразборе только из обратной линии:

1 — перемычки для работы в летний период

Насосные станции

Общие положения. Технологические схемы насосных станций

Насосные станции в тепловых сетях предназначены для увеличения располагаемо­го напора, повышения расхода теплоноси­теля и изменения давления в трубопрово­дах тепловой сети. Насосные станции повы­шают давление в подающем трубопроводе и снижают в обратном.

Автоматизация и телемеханизация на­сосных станций должны обеспечивать беспе­ребойную работу станции в отсутствие пос­тоянного обслуживающего персонала. В на­чальный период эксплуатации (1 — 2 года) насосные станции обычно находятся под постоянным наблюдением эксплуатационно­го персонала, что необходимо учитывать при компоновке помещений.

В здании насосной станции предусмат­риваются: машинный зал, в котором разме­щаются насосные агрегаты; помещение рас­пределительных устройств; щитовое помеще­ние; трансформаторные камеры; мастерская для производства мелкого ремонта; помеще­ния для эксплуатационного персонала; сани­тарный узел. При компоновке здания сле­дует учитывать возможность расширения машинного зала. Помещение распределительных устройств, щитовое помещение, трансформа­торные камеры располагают с одного торца машинного зала.

Расстояния от насосной станции до жи­лых и общественных зданий принимаются с учетом норм допустимого уровня шума в жилой застройке.

К зданию насосной станции необходимо предусмотреть подъезд с твердым дорожным покрытием для автомобильного транспорта.

Коллекторы трубопроводов и запорная арматура в насосных станциях тепловых сетей в отличие, например, от насосных стан­ций системы водоснабжения, не резерви­руются.

Отдельные насосы с арматурой и изме­рительными приборами, установленными на их напорных и всасывающих патрубках, должны отключаться от коллекторов задвиж­ками. В подкачи­вающих насосных станциях в зависимости от режима работы сети на трубопроводах подающей и обратной сетевой воды могут быть установлены регулятор давления, регу­лятор рассечки, обратный и сбросной кла­паны. Обратные клапаны, а также регули­рующие клапаны и другие устройства, в ко­торых происходят потери давления, устанав­ливают на напорных трубопроводах насосов. Их не рекомендуется располагать на всасы­вающих линиях насосов во избежание ка­витации.

При регулировании напора насосов дрос­селированием регулятор устанавливается на напорном коллекторе подающего либо обратного трубопровода. Если насосы распо­лагаются на обратной линии, то регулятор давления, установленный на напорном кол­лекторе, поддерживает заданное давление во всасывающем коллекторе обратной линии. При регулировании напора насосов пере­пуском регулятор давления устанавливается на обводе насосов.

Обводную линию вокруг насосов реко­мендуется предусматривать также для сохра­нения циркуляции в тепловых сетях в период остановки насосов. В этом случае на обвод­ной линии устанавливается обратный клапан. В период работы насосной станции обратный клапан под действием избыточного давления в напорной линии остается закрытым. При остановке насосов обратный клапан откры­вается и позволяет осуществить циркуляцию в тепловых сетях за насосной станцией. В рассматриваемом случае необходимо вы­полнить проверку давления у потребителей в режимах работы тепловой сети с отклю­ченными подкачивающими насосами.

Грязевик располагается перед защища­емым от загрязнения оборудованием и при­борами (считая по ходу теплоносителя).

На трубопроводах подающей и обратной сетевой воды на входе и выходе из на­сосной станции должна устанавливаться отключающая арматура (задвижки).

На случай рассечки тепловой сети на гидравлически независимые зоны для воспол­нения потерь сетевой воды с утечками в схеме насосной станции предусматривается линия подпитки. На линии подпитки уста­навливаются подпиточные насосы с обрат­ными клапанами на их напорных патрубках, регулятор давления (подпитки), водомер для замера расхода сетевой воды с утечками и запорная арматура (задвижки, клапаны).

Запорная арматура позволяет осущест­вить ремонт или произвести замену обору­дования и арматуры, установленных на подпиточной линии, без выключения всей на­сосной.

При давлении в обратной линии тепло­вой сети, обеспечивающем поддержание за­данного статического давления в отсеченной зоне, подпиточные насосы и обратные кла­паны на линии подпитки не устанавли­ваются.

Подбор насосов

Суммарная подача рабочих насосов G_Н определяется по формуле

G_н = G₀ + G_в+ aG_г.в^ср, (4.2)

где G₀ — расчетный расход сетевой воды на отопление; G_в—расчетный расход сетевой воды на вентиляцию; G_г.в^ср — среднечасовой расход сетевой воды на горячее водоснаб­жение; а — коэффициент, принимаемый в за­висимости от системы (закрытая, открытая) и вида трубопровода (подающий, обратный), на котором установлены подкачивающие насосы.

Значения коэффициента а принимаются:

§ для закрытых систем теплоснабжения независимо от вида трубопровода, на кото­ром располагаются подкачивающие насосы, а = 1;

§ для открытых систем теплоснабжения при установке насосов на подающем тру­бопроводе а = 1,2;

§ для открытых систем теплоснабжения при установке насосов на обратном трубо­проводе а = 0,6.

Суммарная подача перекачивающих на­сосов в летний период G_н^л

G_н^л=βG_г.в^м, (4.3)</div>

где β — коэффициент, характеризующий сни­жение расхода сетевой воды на горячее водоснабжение в летний период (β = 0,8); G_г.в^м — максимально-часовой расход воды на горячее водоснабжение.

Напор подкачивающей насосной станции H_нсопределяется как разность напоров в подающей (или обратной) линии до и после насосной станции.

В случае переменного гидравлического режима работы тепловой сети (например, при параллельной работе источников теп­лоты) производительность и напор насосной станции следует определять при заданном расчетном режиме и проверять с учетом конкретных условий при других нерасчетных режимах работы тепловой сети.

При известном напоре насосной станции H_нс напор насосов определяется по формуле

H_н= Н_нс + ∆Н_к + ∑Н_р,(4.4)

где ∆Н_к- потери напора в коммуникациях насосной станции; ∑Н_р- сумма потерь на­пора в полностью открытых регуляторах (при их последовательной установке).

Если точные данные отсутствуют, потеря напора в коммуникациях может быть при­нята равной 10—15 м, потеря напора в пол­ностью открытом регуляторе типа РК — равной 5 — 10 м.

Минимальное число рабочих подкачи­вающих насосов в насосных станциях принимается равным двум. Независимо от числа рабочих насосов в насосных станциях должна быть предусмотрена установка одно­го резервного насоса. При выборе числа насосов следует учитывать, что увеличение единичной мощности насосных агрегатов с одновременным уменьшением их числа позволяет снизить капитальные вложения в насосные установки и строительные конст­рукции насосных станций, а также ведет к повышению их КПД. Одновременно это при­водит (в случае дроссельного регулирования) к увеличению потерь энергии при перемен­ном режиме работы.

Подача подпиточных насосов G_п.н при­нимается равной:

G_п.н = С'(V'_т.с + V_м) + С"V"_т.с + 1,2G_г.в(1)^ср + G_г.в(2)^м, (4.5)</div>

где С' — коэффициент, определяющий потери сетевой воды с утечками в долях суммар­ного объема воды в магистральных и рас­пределительных тепловых сетях и местных системах потребителей теплоты;'С" — то же в транзитных сетях; V'_т.с — суммарный объем воды в трубопроводах магистральных и распределительных тепловых сетей; V"_т.с — то же в транзитных сетях; V_м — объем воды в местных системах отопления и горячего водоснабжения; G_г.в(1)^ср — суммарный средне­часовой расход воды на горячее водоснаб­жение отдельных потребителей либо районов теплопотребления, снабженных баками-акку­муляторами, расположенными на тепловых пунктах либо в тепловых сетях за насосной станцией (при открытой системе теплоснаб­жения); G_г.в(2)^м— максимально-часовой расход воды у остальных потребителей открытой системы.

Значение коэффициента С' принимается равным 0,005, аС" = 0,0075.

Для закрытых систем G_г.в(1)^ср= 0 и G_г.в(2)^м= 0. Для открытых систем с баками-аккумуляторами, установленными только на источнике теплоты, G_г.в(1)^ср= 0, а G_г.в(2)^м рав­няется сумме максимально-часовых расходов воды на горячее водоснабжение всех потре­бителей открытой системы.

Напор подпиточных насосов:

в статическом режиме

Н_ст = Н'_ст - Н_ст + ∆Н_п, (4.6)

в рабочем режиме при рассечке тепло­вой сети на зоны

Н_раб = Н'_ст - Н_обр + ∆Н_п ; (4.7)

где Н_ст — статический напор в отключенной зоне; Н'_ст — статический напор в смежной зоне (т. е. в зоне, из которой осуществля­ется подпитка отключенной зоны); Н_обр — напор в обратной линии смежной зоны при рассечке в случае сохранения циркуляции в этой зоне; ∆Н_п — потери напора в подпиточной линии, включая потери напора в полностью открытом регуляторе подпитки. За расчетную величину напора прини­мается наибольшее его значение в рабочем либо статическом режиме.

Минимальное число рабочих подпиточ­ных насосов, устанавливаемых в насосных станциях принимается: в закрытых систе­мах — один, в открытых — два насоса.

Как при открытой, так и при закрытой системе теплоснабжения в насосной станции предусматривается один резервный подпиточный насос.

Допускается в насосных станциях с сум­марным расходом сетевой воды 600 — 700 м³/ч и менее установка одного рабочего подпиточного насоса без резерва в закрытых системах и двух насосов (одного рабочего и одного резервного) в открытых системах.

Мощность электродвигателя насосной установки N, кВт, рассчитывается по фор­муле

N=GH/(367η_нη_э), (4.8)

где G — расход воды, т/ч; H — напор насо­сов, м; η_н и η_э — КПД насоса и электро­двигателя.

Максимальный КПД насоса составляет 0,6 — 0,75 для насосов малой и средней подачи и 0,8 — 0,9 для крупных насосов. Теоретически наиболее экономичным способом регулиро­вания подачи и напора насосов яв­ляется изменение частоты вращения рабо­чего колеса. Для этого могут быть исполь­зованы электродвигатели с изменяемой частотой вращения, гидромуфты, электро­магнитные муфты и пр.

Пересчет основных характеристик насоса при изменении частоты вращения произво­дится по формулам:

G₁/G₂ = n₁/n₂; (4.9)

H₁/H₂ = n₁²/n₂²; (4.10)

N₁/N₂= n₁³/n₂³;(4.11)

где G₁, H₁, N₁ — соответственно расход, напор и мощность насоса при частоте вращения n₁; G₂, H₂, N₂ — то же при частоте вращения n₂.

В отечественной практике способ регули­рования производительности насосов путем изменения частоты вращения не нашел широ­кого применения из-за его сложности и высокой стоимости.

Регулирование напора и подачи насосов обычно осуществляется дросселированием либо перепуском сетевой воды по перемычке между напорным и всасывающим трубопро­водами. При дросселировании регулирующий клапан устанавливается на напорном тру­бопроводе, а в случае регулирования пере­пуском — на перемычке между напорным и всасывающим трубопроводами.

В обоих вариантах регулирования имеют место непроизводительные затраты энергии. При дросселировании эти затраты вызваны потерями напора в полностью открытом регуляторе и дополнительными потерями напора в процессе регулирования, а при ре­гулировании перепуском – увеличением по­дачи насосов на величину расхода воды в обводной линии.

При постоянном режиме работы на­сосной установки для уменьшения подачи и напора насосов (в том случае, когда они не соответствуют требуемым значениям) производится обточка рабочих колес.

Параметры насосов при обточке опре­деляются путем пересчета по формулам:

G₁/G₂=D₁/D₂; (4.12)

Н₁/Н₂=(D₁/D₂)²; (4.13)

где G₁ и Н₁ — соответственно подача и напор при диаметре рабочего колеса D₁; G₂ и H₂ — то же при диаметре колеса D₂ .