Определение параметров режима точечной сварки


 

Величина сварочного тока, необходимая для образования сварной точки, может быть определена по закону Джоуля – Ленца [12]:

 

,

 

где I – действующее значение тока при любой форме импульса (под I понимается условная величина постоянного тока, вызывающего тот же тепловой эффект, что и действительный импульс), А;

QЭЭ – теплота, выделяющаяся при протекании тока через участок «электрод – электрод», Дж;

mr – коэффициент, учитывающий изменение сопротивления во время сварки. Для низкоуглеродистых и низколегированных сталей mr = 1,0...1,1; для алюминиевых и магниевых сплавов mr = 1,2…1,4; для коррозионно-стойких сталей и титана mr = 1,1…1,2;

Rд.кон. – сопротивление деталей к концу нагрева (приложение Б);

tсв ­ технологически целесообразное время.

 

Таблица 1 – Параметры некоторых конструктивных элементов

точечных и шовных соединений группы А

(ГОСТ 15878 – 79) при сварке деталей одинаковой

толщины однорядным швом, мм*

 

Толщина деталей   d1 = d2 Минимальный диаметр литого ядра, ширина литой зоны Минимальная величина нахлестки, В Минимальный шаг между точками для алюминиевых, магниевых, медных сплавов
Алюминиевые, магниевые, медные сплавы Стали, титановые сплавы
0,5
1,0
1,2
1,5
2,0
2,5
3,0
4,0
5,0
6,0

Примечание. * При d1 ¹ d2 диаметр ядра выбирают в пределах (1...1,25) меньшей толщины листа.

Теплота Qээ определяется по формуле

 

Qээ = Q1 + Q2 + Q3,

 

где Q1 – энергия, затрачиваемая при нагреве до температуры плавления Тпл, К, столбика металла свариваемых деталей высотой 2d и диаметром основания dя,

,

 

здесь С – теплоемкость свариваемого метала, Дж/кг.К;

g – плотность свариваемого металла, кг/м3;

d – толщина одной пластины, м;

dя – диаметр литого ядра сварной точки, регламентируется ГОСТ 15878 – 79 [14]. Для упрощения в дальнейших расчетах принимать dя = dк – диаметр контакта электрода с деталью;

Q2 – теплота, расходуемая на нагрев до ТПЛ/4, К, свариваемого металла в виде кольца шириной Х2, окружающего литое ядро:

 

Q2 = К1 p Х2 (dя + Х2)2d с g (DТпл/4),

 

здесь К1 – коэффициент, близкий к 0,8, учитывает, что средняя температура кольца ниже средней температуры ΔТ/4 в связи со сложным распределением температуры;

Х2 – ширина кольца, окружающего ядро, м. На практике для низкоуглеродистых и низколегированных сталей принимают Х2 = 1,2 ·10-2; для нержавеющих Х2 = 1,1 ·10-2; для алюминиевых сплавов Х2 = 3,1 ·10-2; для меди Х2 =3,3 ·10-2; для сплавов титана Х2 = 1,1 ·10-2 (tсв – время сварки);

Q3 – потери теплоты в электроды или нагрев условного цилиндра (внутри электрода) высотой Х3 до средней температуры:

 

Тз = DТпл/8,

 

Q3 = 2К2 (pdя/4)Х3С3g3 (DТпл/8),

 

здесь К2 – коэффициент, учитывающий форму электрода (для цилиндрического К2 = 1; для конического К2 = 1,5; для сферического К2 = 2,0);

Х3 – определяется временем сварки и температуропроводностью, м (Х3 = 3,3 ·10-2);

Сэ, Дж/кг·К и g, кг/м3 – теплоемкость и плотность металла электрода соответственно (приложение Б).

Сопротивление деталей к концу нагрева Rд.кон определяется по справочным данным, полученным при сварке на номинальных режимах и номинальных размерах литой зоны соединений (приложение Б).

Сопротивление шунта находится из формулы

 

Rш = Кп rт (2 l/hd),

 

где Кп – коэффициент поверхностного эффекта (табл. 2);

rт – удельное электрическое сопротивление материала пластин при температуре, равной 0,2...0,4 Тпл (меньшие значения относятся к материалам с большей теплопроводностью). В расчетах можно принять: для малоуглеродистых сталей rт = 80·10-8 Ом·м; для нержавеющих сталей rт = 110·10-8 Ом·м; для титановых сплавов rт = 120·10-8 Ом·м; для алюминиевых сплавов rт = 95·108 Ом·м;

1 – шаг точек, м·10-3;

h – ширина полосы, по которой шунтируется ток, м. Величина h находится из зависимости h/1 = ¦(1dк), представленной на рис. 1.

 

Таблица 2 Зависимость коэффициента поверхностного эффекта от толщины листов

 

d, м·10-3 1,5
Кп 1,2 1,3 1,5 1,9 2,6 3,6

 

Ток шунтирования через ранее сваренную точку определяется выражением

 

Iш = Iсв(Rд.кон / Rш).

 

Ток во вторичном контуре машины I2 находится по формуле

 

I2 = Iсв + Iш.

 

Эквивалентное сопротивление Rэкв, необходимое для расчета сопротивления сварочного контура, находится из формулы

 

Rэкв = R ш Rд.кон / Rш Rд.кон.

 

Рисунок 1 – К определению эквивалентной ширины h ветви

шунтирования при точечной сварке (в расчетах принять dк = dя)

 

Ток во вторичном контуре машины I2 находится по формуле

 

I2 = Iсв Iш.

 

Эквивалентное сопротивление Rэкв, необходимое для расчета сопротивления сварочного контура, находится из формулы

 

Rш = .

 



Дата добавления: 2016-10-18; просмотров: 1621;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.014 сек.