Материальный баланс конечной ступени сепарации нефти


 

Конечная сепарация нефти предназначена для окончательной стабилизации товарной нефти до такого состояния, при котором будут соблюдаться условия ГОСТ Р 51858 , т.е. давление насыщенных паров нефти при температуре 38оС должно составлять не более 66,7 кПа. Этого можно добиться путём разгазирования нефти при температуре 38оС и абсолютном давлении Р:

 

Р = 101,3 + 66,7 = 168 кПа = 0,168 МПа

 

Таким образом, расчёт конечной ступени сепарации нефти производится при температуре 38оС и давлении 0,168 МПа.

Расчёт производится по такой же методике, что и для первой и для второй ступеней сепарации.

Для расчёта материального баланса необходимо определить долю образовавшейся газовой фазы при принятых условиях сепарации (или долю отгона), а также состав газовой и жидкой фазы.

Мольная доля отгона e| определяется методом последовательного приближения путём подбора такого значения, при котором будет выполняться условие (см. п. 8.4.1):

 

 

где - мольная доля компонента в поступающей нефти;

- константа фазового равновесия данного компонента при температуре и давлении на конечной ступени сепарации.

В табл. 12.17 приведены значения констант фазового равновесия компонентов при температуре 38оС давлениях 0,1 МПа и 0,2 МПа.

 

Таблица 12.17

Значение констант фазового равновесия компонентов

 

Компонент Значение константы фазового равновесия
при 38оС и 0,1 МПа при 38оС и 0,2 МПа
N2 709,80 370,80
СО2 85,60 43,0
СН4 188,8 94,0
C2H6 39,00 19,40
C3H8 12,00 5,78
i-C4H10 4,76 2,40
n-C4H10 3,16 1,72
i-C5H12 1,34 0,66
n-C5H12 1,09 0,57
С6Н14 и выше - -

 

Путём интерполяции определяем значения констант при рабочих условиях сепарации (табл. 12.18).

Для компонента «С6Н14 и выше» значение константы фазового равновесия условно примем равным 0,0001.

Мольный состав нефти, поступающей на конечную ступень сепарации, соответствует составу жидкой фазы после второй ступени сепарации (см. табл. 12.12).

Расчёт показал, что мольная доля отгона равна:

 

e|=0,01635

 

Таблица 12.18

Значение констант фазового равновесия компонентов

при рабочих условиях конечной ступени сепарации

 

Компонент Значение константы фазового равновесия при 38оС и 0,168 МПа
N2 479,28
СО2 56,63
СН4 124,34
C2H6 25,67
C3H8 7,77
i-C4H10 3,16
n-C4H10 2,18
i-C5H12 0,88
n-C5H12 0,74
С6Н14 и выше 0,0001

 

Определяем мольный состав газовой и жидкой фазы (табл. 12.19).

 

Таблица 12.19

Мольный состав фаз второй ступени сепарации

 

Компонент Mi Ki
N2 7,2·10-6 479,2800 0,0004 8,2·10-7
CO2 0,0005 56,6300 0,0148 0,00026
CH4 0,0066 124,3400 0,2704 0,0022
C2H6 0,0116 25,6700 0,2131 0,0083
C3H8 0,0481 7,7700 0,3367 0,0433
i-C4H10 0,0112 3,1600 0,0343 0,0109
n-C4H10 0,0439 2,1800 0,0939 0,0431
i-C5H12 0,0169 0,8800 0,0149 0,0170
n-C5H12 0,0290 0,7400 0,0215 0,0291
С6 и выше 0,8321 0,0001 8,459·10-5 0,8459
Сумма - 1,0000 - 1,0000 1,0000

 

Рассчитываем массовый состав газовой и жидкой фазы (табл.12.20 и табл. 12.21).

 

 

Таблица 12.20

Массовый состав газовой фазы конечной ступени сепарации

 

Компонент Mi yi·100, % масс.
N2 0,0004 0,0110 0,0003 0,0302
CO2 0,0148 0,6528 0,0180 1,7998
CH4 0,2704 4,3260 0,1193 11,9274
C2H6 0,2131 6,3921 0,1762 17,6238
C3H8 0,3367 14,8139 0,4084 40,8437
i-C4H10 0,0343 1,9886 0,0548 5,4828
n-C4H10 0,0939 5,4488 0,1502 15,0230
i-C5H12 0,0149 1,0727 0,0296 2,9577
n-C5H12 0,0215 1,5446 0,0426 4,2586
С6 и выше 8,459·10-5 0,0192 0,0005 0,0530
Сумма: - 1,0000 36,2696 1,0000 100,0000

 

Таблица 12.21

Массовый состав жидкой фазы конечной ступени сепарации

 

Компонент Mi xi·100, % масс.
N2 8,2·10-7 2,3·10-5 1,1·10-7 1,1·10-5
CO2 0,0003 0,0115 0,0001 0,0057
CH4 0,0022 0,0348 0,0002 0,0173
C2H6 0,0083 0,2490 0,0012 0,1239
C3H8 0,0433 1,9064 0,0095 0,9486
i-C4H10 0,0109 0,6303 0,0031 0,3136
n-C4H10 0,0431 2,4985 0,0124 1,2432
i-C5H12 0,0170 1,2223 0,0061 0,6082
n-C5H12 0,0291 2,0975 0,0104 1,0437
С6 и выше 0,8459 192,3177 0,9570 95,6956
Сумма: - 1,0000 200,9681 1,0000 100,0000

 

Массовая доля отгона:

 

 

где - средняя молекулярная масса газовой фазы, кг/кмоль (см. табл. 12.20);

= 198 - средняя молекулярная масса нефти, поступающей на конечную ступень сепарации, т.е. жидкой фазы после второй ступени сепарации (см. табл. 12.14).

Плотность газа при нормальных условиях:

 

кг/м3

 

Плотность газа при рабочих условиях конечной ступени сепарации:

 

кг/м3

 

Составляем материальный баланс конечной ступени сепарации. Из материального баланса глубокого обезвоживания (см. табл. 12.16) следует, что на сепарацию поступает нестабильная нефть в количестве:

 

G = 79128,75 кг/ч

 

Количество безводной нефти на входе:

 

Gн(вх) = 78970,49 кг/ч

 

Газ отделяется в сепараторе от нефти с производительностью:

 

Gг = e·Gн = 0,003·78970,49 = 236,19 кг/ч

 

Из сепаратора выходит товарная нефть с производительностью Gтов, в которой будет чистой нефти Gн(вых):

 

Gн(вых) = Gн(вх) - Gг = 78970,49 - 236,19 = 78734,3 кг/ч

 

Gтов = Gн(вых) + Gв = 78734,3 + 158,26 = 78892,56 кг/ч

 

где Gв – количество воды в товарной нефти на выходе из сепаратора. Так как количество воды на входе и выходе из сепаратора не изменяется, поэтому Gв = 158,26 кг/ч (см. табл. 12.16).

Правильность расчёта материального баланса определяется выполнением условия:

G = Gтов + Gг

 

79128,75 = 78892,56 + 236,19 кг/ч

Условие выполняется.

Материальный баланс конечной ступени сепарации сводим в табл. 12.22.

Таблица 12.22



Дата добавления: 2019-09-30; просмотров: 766;


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2024 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей.
Генерация страницы за: 0.017 сек.