Однократным импульсированием

1.Точность методов характерных точек для обработки кривых гидропрослушивания увеличивается с увеличением расстояния между возмущающей и реагирующей скважинами, т.е. когда характерные точки на кривой выделяются наиболее четоко. Неточность результатов полученных по методам характерных точек, объясняется возможными погрешностями в измерениях dp(t), которые нивилируятся в методах расчета опирающихся на кривую гидропрослушивания вцелом.

2.Точность графоаналитических методов Бузинова С.Н. Умрихина И.Д. и Медведского Р.И. Юсупова К.С. почти одинакова и несколько ниже метода эталонной кривой. Однако стоит отметить, что эти методы предложены в основном для не монотонных кривых, т.е. когда методы эталонной кривой и характерных точек кривой реагирования дают наибольшую погрешность.

Фактические данные для построения кривых реагирования получают в условиях, отличающихся от теоретических. Одной из причин является та, что на практике, зачастую, трудно добиться установившегося пластового давления до начала проведения исследования и в процессе исследования – полностью исключить влияние соседних скважин. Время, отводимое для стабилизации давления в реагирующей скважине и для улавливания в ней импульса давления от возмущающей скважины – ограниченно. Так же сказывается неоднородность исследуемого коллектора. Все эти условия играют немаловажную роль в процессе исследования, поэтому получаемые фактические кривые отличаются по форме от аналогичных теоретических, т.е.dp(t) изменяется немонотонно, в результате чего затрудняется их обработка.

Выбор опимального времени работы возмущающей скважины

на измененном режиме и метода гидропрослушивания

Точность результатов полученных по разлиным методам гидропрослушивания зависит от правильного выбора оптимального времени работы возмущающей скважины на режиме. Величина Dp_m при постоянном DQ зависит от продолжительности работы возмущающей скважины на измененном режиме, т.е. чем больше значение t₁, тем больше Dp_m .

Выбор времени работы возмущающей скважины на измененном режиме зависит от многих факторов:

1.Расстояние между скважинами.

2.Фильтрационные параметры.

3.Мощность заданного и посылаемого в пласт импульса продольной волны.

4.Частоты фона, для повышения качества гидропрослушивания необходимо, чтобы до начала исследования режим работы скважин был установившимся.

Исходя из вышеперечисленных факторов перед началом гидропрослу-шивания необходимо примерно знать фильтрационные параметры пласта.

Метод однократного импульсирования наиболее прост и может быть примененн для пластов с хорошей проницаемостью и расстоянием между взаимодействующими скважинами до 1500-2000 м.Однако метод однократного импульсирования емеет недостаток: для возбуждения в пласте волны достаточного импульса требуются мощный перепад дебита DQ.В этом отношении метод многократного импульсирования имеет бесспорные преимущества. Строгая периодичность посылки импульсов позволяет легко выделить случайные колебания давления. Однако из-за технических сложностей в расчетах и недостаточной освоенности ЭВМ в нашей стране этот метод не получил широкого распространения.

Практическое осуществление метода гармонического гидропрослушивания на промыслах не представляет особого труда. Обычно через 2-3 импульса кривая выходит на гармонический режим. При наличии чувствительной аппаратуры и достаточно близкого расстояния время одного импульса можно сократить до 3-х часов для альсеноманских водоносных пластов и до 12 часов для нефтяных пластов.

Кривая реагирования многократного импульсирования позволяет обрабатывать ее многими методами:

1.Первую гармонику – методами однократного импульсирования.

2.Установившееся гармоники – методами по сдвигу фаз – методу Медведского-Юсупова.

Так как метод многократного импульсирования дает более точные результаты и если процесс анализа кривых реагирования будет автоматизирован то следут отдать предподчтение этому методу гидропрослушивания.

ПРАКТИКУМ
Определение диаметра штуцера фонтанной арматуры

Цель работы: Научиться подбирать диаметр штуцера в различных условиях эксплуатации скважин, исходя из известного устьевого давления, давления в выкидной линии, дебита скважины и других физических параметров.

1. Рассчитать диаметр штуцера фонтанирующей с большим газовым фактором b скважины.

2. Рассчитать диаметр штуцера фонтанирующей с пренебрежимо малым газовым фактором скважины.

Диаметр отверстия устьевого штуцера для фонтанных скважин с большим газовым фактором, определяется по эмпирической формуле Г. Н. Газиева:

(1.17)

где φ - опытный коэффициент, зависящий от величины газового фактора (принимается φ = 1,0 - 1,2); Q_г - дебит газа, м³/сут; ρ_г - плотность газа, кг/м³; Р_у - давление на устье скважины перед штуцером, кгс/см² (МПа); Р_ш - давление за штуцером, кгс/см² (МПа).

Диаметр штуцера можно определить по формуле расхода жидкости через насадку, если газовый фактор невелик или отсутствует:

откуда

(1.18)

где Q - расход жидкости, м³/с; μ = 0,7 - 0,9 - коэффициент расхода, зависящий от плотности жидкости; f - площадь насадки, м²; g - ускорение свободного падения; Н – потери напора, м вод. ст.

Пример

Задача 1. Определить диаметр штуцера для фонтанирующей скважины с газовым фактором 90 м³/т и дебитом 100 т/сут, если ρ_г = 1,16 кг/м³, давление на устье 10 МПа, а давление в выкидной линии должно быть 2 МПа.

Решение. Определим расход газа Q_г = 90 ·100 = 9000 м³/сут. По формуле (1.17) найдем d:

Задача 2. Найти диаметр штуцера для скважины с дебитом жидкости 200 м³/сут, если давление на устье - 3,5 МПа, давление в боковом выкиде 1,5 МПа.

Решение. Определим секундный расход жидкости:

Определим потери напора в штуцере

Тогда диаметр отверстия штуцера определим по формуле (1.18):

Исходные данные