Список использованных источников
1. Боднар В. В. Нагрузочная способность силовых масляных трансформаторов. – М.: Энергоатомиздат, 1983. 176 с.
2. Мирошниченко Р. И. Режимы работы электрифицированных участков. – М.: Транспорт, 1982. 207 с.
3. Методические указания по электрическому расчету системы тягового электроснабжения переменного тока 2х25 кВ. Инструктивно-методические указания Трансэлектропроекта. – М.: 1983, вып. 1. 91 с.
4. Баранов А. М., Мирошниченко Р. И., Сегал Л. Г., Ададурова Е. В. эксплуатационные требования к параметрам устройств энергоснабжения железных дорог, электрифицированных на постоянном токе. Тр. ВНИИЖТ, 1959, вып. 174. 234 с.
5. Мирошниченко Р. И. К вопросу определения мощности тяговых подстанций. Тр. ВНИИЖТ, 1962, вып. 232. С. 97–119.
6. Шницер Л. М. Нагрузочная способность силовых трансформаторов. – М.-Л.: Госэнергоиздат, 1953. 111 с.
7. Марквардт К. Г. Электроснабжение электрифицированных железных дорог. – М.: Транспорт, 1982. 528 с.
Методика выбора мощности трансформаторов тяговых подстанций
Общие положения
1.1. Данная методика предназначена для определения требуемой номинальной мощности силовых масляных трансформаторов, питающих тяговую нагрузку на подстанциях постоянного и переменного тока, а также автотрансформаторов (АТ) системы 2х25 кВ, с видами охлаждения М (ONAN) и Д (ONAF).
Методика предлагается в качестве учебного пособия для выполнения контрольной работы, курсового проекта по дисциплине «Электроснабжение железных дорог» и для выполнения дипломных проектов по специальности «Электроснабжение железных дорог» при проектировании электрификации железнодорожных участков и усилении устройств тягового электроснабжения действующих участков железной дороги.
Выбор мощности подстанционных трансформаторов, не связанных с питанием тяговой нагрузки, осуществляется по соответствующим стандартам и техническим условиям производителей.
1.2. С использованием данной Методики решаются следующие задачи:
· приближённые расчёты требуемой мощности трансформаторов на стадии принятия предварительных технических решений для вновь проектируемого или для существующего реконструируемого участка;
· определение нагрузочной способности трансформаторов в составе электрических расчётов с применением программ комплекса КОРТЭС при детальном учёте параметров участка.
1.3. Основные положения Методики соответствуют следующим нормативным документам:
ЦЭ-462 | Правила устройства системы тягового электроснабжения железных дорог Российской Федерации (ПУСТЭ) |
ГОСТ 11677–85 | Трансформаторы силовые. Общие технические условия |
ГОСТ 14209–85 | Трансформаторы силовые масляные общего назначения. Допустимые нагрузки |
ГОСТ 16772–77 | Трансформаторы и реакторы преобразовательные. Общие технические условия |
ГОСТ Р 51559–2000 | Трансформаторы силовые масляные классов напряжения 110 и 220 кВ и автотрансформаторы напряжением 27,5 кВ для электрических железных дорог переменного тока. Общие технические условия |
1.4. Выбор требуемой мощности трансформаторов осуществляется по нормам допустимых систематических нагрузок при нормальных рабочих режимах системы тягового электроснабжения по заданным размерам движения на участке и с учётом наиболее вероятных сгущений поездов максимальной массы.
Проверка выбранной мощности трансформаторов для условий вынужденных режимов работы системы электроснабжения производится по нормам допустимых аварийных перегрузок.
1.5. Трансформаторы тяговых подстанций и автотрансформаторы системы 2х25 должны удовлетворять следующим нормам по нагреву элементов:
При систематических нагрузках | При аварийных перегрузках | |
Допустимая температура наиболее нагретой точки обмотки Тнтт доп, °С | 140 / 160* | |
Допустимая температура масла в верхних слоях Тм доп , °С |
* В числителе для трансформаторов класса напряжения до 110 кВ включительно, в знаменателе – свыше 110 кВ
1.6. Максимальный ток любой обмотки трансформатора при условии соблюдения допустимого температурного режима по п. 1.5 не должен превышать следующих значений:
· для преобразовательных трансформаторов подстанций постоянного тока
Продолжительность нагрузки t, мин | Наибольшее среднее значение относительно номинального тока обмотки Kдоп t |
1,25 | |
1,50 | |
1,75 | |
2,00 |
· для понижающих трансформаторов подстанций постоянного и переменного тока и автотрансформаторов системы 2х25 кВ
Продолжительность нагрузки t, мин | Наибольшее среднее значение относительно номинального тока обмотки Kдоп t при | |
систематических нагрузках | аварийных перегрузках | |
1,5* | 2,0 | |
2,0 | 2,0 |
* По согласованию с производителем трансформатора допускается кратность перегрузки до 2,0
1.7. Требуемая мощность трансформатора тяговой подстанции определяется как сумма мощностей для обеспечения тяговой нагрузки Sт в соответствии с расчётными режимами по п. 2.2, собственных нужд подстанции Sсн, дополнительных расходов электроэнергии на маневровую работу электровозов Sдм , заданной нагрузки нетяговых Sни районных Sр потребителей, получающих питание от данного трансформатора, кВ·А:
Sтреб = Sт + Sсн + Sдм + Sн + kр Sр . (1.1)
где kр – коэффициент, учитывающий несовпадение максимумов районной и тяговой нагрузок: kр = 0,7.
Мощность Sр учитывается только для трёхфазных трансформаторов. Питание (возможно резервное) районных потребителей от однофазных трёхобмоточных трансформаторов системы 2х25 кВ, включённых по схеме открытого или полного треугольника при мощности 0,33kрSр , приходящейся на один трансформатор, обеспечивается за счёт недоиспользования номинальной мощности обмотки высшего напряжения при условии Sр < (0,5…0,6) Sт.
Если мощности Sсн и Sдм не заданы, то они учитываются приближённо с использованием коэффициента kдсм,
Sтреб = kдсм (Sт + Sн + kр Sр) , (1.1')
который принимают равным 1,025 при постоянном токе и 1,033 при переменном.
Методика определения расчётной мощности Sт тяговой нагрузки представлена в п. 3. Мощность Sт с учётом обеспечения противогололёдных режимов определяется в соответствии с «Инженерной методикой расчета тяговой сети при электрических способах борьбы с гололедом» (ЦЭТ-2/3 от 26.01.2006 г.).
По значению Sтреб из стандартного ряда выбирается ближайшая бóльшая номинальная мощность Sном трансформатора. При отсутствии в стандартах требуемого значения Sном принимается решение об использовании двух параллельно работающих трансформаторов соответствующей мощности. В общем случае при любом количестве nт рабочих трансформаторов должно выполняться условие
Sном nт > Sтреб . (1.2)
1.8.Выбранная номинальная мощность и количество рабочих трансформаторов проверяются на соответствие требованиям пп. 1.5 и 1.6 по результатам электрических расчётов согласно п. 4.
Окончательный выбор номинальной мощности понижающих трансформаторов следует производить с учётом обеспечения среднего напряжения на шинах распределительных устройств (РУ) подстанции не менее, кВ:
РУ-10 (6) кВ подстанций постоянного тока | 10,0 (6,0) |
РУ-25 (2х25) кВ подстанций переменного тока (шины контактной сети) | 25,0 |
Возможность и порядок использования резервного понижающего трансформатора параллельно с рабочими трансформаторами в периоды пиковых нагрузок при соответствующем обосновании согласовывается с ОАО «РЖД» и с энергоснабжающей организацией.
Дата добавления: 2016-11-29; просмотров: 1055;