Материальный баланс процесса восстановления железа и цинка из шлаков в РИФ – ТП

1 23

№	Приход	G кг	%	№	Расход	G кг	%
	Исходный шлак		20,55		Цинк в возгонах и шлакообразующие возгонов		2,038
	СН₄ в природном газе 17200 м³/ч ·0,767 кг/м³	13192,4	8,747		Медистый чугун		4,077
	Углерод в коксе		6,109		Силикатный расплав		14,269
	Кислород 12267 м³/ч·1,43 кг/м³	17541,81	11,63		Горючий газ 109671 м³/ч·0,9581		69,094
	Азот для инжекции шлака из трубчатой печи в реактор11071 м³/м ·1,25 кг/м³	13838,75	9,175		Пар технологических параметров с кессонов реактора и рубашек топки		8,128
	Дутьевой воздух в топку реактора 38760 м³/ч ·1,29	50000,4	33,151		Пар непрерывной продувки с барабана и периодической продувки коллекторов		0,403
	Вода для охлаждения кессонов реактора и кессонов топки		10,63		Горячая вода кессонов топки		1,989
	Итого: 150824,0				Итого: 152076 невязка баланса 0,82%

Тепловой баланс процесса восстановления железа и цинка из шлаков в РИФ – ТП

№	Приход	Q кДж	%	№	Расход	Q кДж	%
	Физическая теплота шлака 31000·1·10		0,032		Нагрев шлака 1400 ⁰С в ТП и РИФ 31000·1,26·1400		5,75
	Физическая теплота СН₄ в природном газе 17200·1,9·10		0,034		Плавление шлака в реакторе 31000кг/ч·210 кДж/кг		0,682
	Химическая теплота СН₄ в природном газе 17200·39732		71,489		Эндотермический эффект восстановления железа и цинка из расплава 31000 кг/ч ·0,3·2730 кДж/кг		2,661
	Физическая теплота углерода в коксе 9214·2·10		0,018		Физическая теплота горючих газов после трубчатой печи 109671м³/ч·1,375·600		9,485
	Химическая теплота углерода в коксе 9214·29330		28,27		Химическая теплота горючих газов 109671м³/ч·6182 кДж/м³		71,589
	Физическая теплота питательной воды 16037·4,19·10		0,070		Теплота шлакометаллического расплава на выходе из реактора 27900 кг/ч·1,26·1400		5,158
	Физическая теплота дутьевого воздуха 38760·1,3·10		0,0527		Теплота пара полученного с кессонов реактора 93,328·130·3600		4,577
	Физическая теплота кислорода 12267 м³/ч·1,3·10		0,016		Теплота горячей воды получаемой через кессонов топки 0,5·3,14·2,0·4,485·25·		0,133
	Физическая теплота азота 11071 м³/ч·1,3·10		0,015		Потери теплоты через наружную поверхность трубчатой печи 3,14·7·21·1,7·		0,296
	Итого: 955 933 324				Потери теплоты через наружную поверхность реактора и топки (100+20) ·0,4·3600		0,018
		Потери через люки, щели и т.д. 0,2% 955933320·0,002		0,200
	Итого: 954 117 799 Невязка баланса 0,2%

Выводы

1. Технологический объем занятый материалом в агрегате РИФ – ТП в 2 раза меньше чем в вельц-печи, что обусловливает сокращение капитальных затрат при его строительстве.

2. Приведенный удельный расход топлива в РИФ – ТП в 4,3 раза, соответственно выбросы СО₂ в атмосферу во столько же меньше чем вельц-печи ЛПК.

3. Высота ванны расплава в реакторе инверсии фаз (0,15-0,2м) в 3-5 раза меньше чем фьюминг-печи (0,5-1,0 м), что сокращает расход электроэнергии на привод нагнетатель во столько же раз.

4. По сравнению с вельц-печью, после которого образуются отходы в виде клинкера в агрегате РИФ-ТП шлак перерабатывается безотходно, что благоприятно скажется на экологическую ситуацию вокруг предприятия.

1 23

Дата добавления: 2016-12-27; просмотров: 817;