Шурупы(винты, болты); 5-утеплитель или уплотнитель.

 

Нормальные напряжения в верхней и нижней обшивках определяют по следующим формулам:

 

1) для верхней сжатой обшивки с учетом возможной потери её устойчивости:

 

;

где φф – коэффициент продольного изгиба фанеры:

при

при

 

где ао – расстояние между ребрами в свету (рисунок 10);

Rфс – расчетное сопротивление фанеры сжатию;

Так как:

 

, то

 

.

 

2) для нижней растянутой обшивки с учетом снижения расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки «на ус»

 

 

где mф – коэффициент снижения расчетного сопротивления, принимаемый равным 0,6 – для фанеры обычной и 0,8 – для бакелизированной; при отсутствии стыков mф = 1;

Rфр – расчетное сопротивление фанеры растяжению;

 

 

Напряжения в ребрах плиты:

-в крайнем сжатом волокне

 

 

где y1=hyoδ1=8,9–0,8=8,1 см – расстояние от нейтральной линии до крайнего сжатого волокна ребра плиты;

- в крайнем растянутом волокне

 

 

где y2=yoδ2=9,5-0,6=8,9 см - соответственно расстояние до крайнего растянутого волокна.

Касательные напряжения по скалыванию между шпонами фанеры в местах приклеивания ее к ребрам проверяют по формуле:

 

где Q – расчетная поперечная сила;

Sф – статический момент обшивки относительно оси плиты,

 

 

∑bр - суммарная ширина ребер каркаса, ∑ bp = = 22,5 cм.

Расчетные сопротивления скалыванию клеевых швов между шпонами фанеры принимают равными:

Rфск = 0,8 МПа для водостойкой фанеры марки ФСФ;

Rфск =1,8 МПа для бакелизированной марки ФБС.

 

 

Для нижней обшивки проверку не производим в связи с тем, что Fнф < Fвф .

Проверяем касательные напряжения по скалыванию ребер по формуле:

 

 

где Sпр – приведенный статический момент половины сечения относительно нейтральной оси,

 

;

 

Rcк – расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон принимается равным 1,6 МПа;

 

.

 

 

Расчет прогибов.

Относительным прогиб плиты от действия равномерно-распределенной нагрузки (нормативной) интенсивностью qн не должен превышать величины:



 

,

 

где – модуль упругости фанеры березовой марки ФСФ принимается равным 9000 МПа., марки ФБС - 12000 МПа.

– максимальный относительный прогиб балки, определяемый по таб. 19, СНиП 2.01.07-85.

 

.

 

4. Расчет компенсатора.

При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок плит относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рисунок 8). Для предупреждения разрыва рулонного ковра и над стыками плит в местах их опирания на несущие конструкции опорные стыки плит необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50 х 167 мм (рисунок 8). Отрезки листов прибиваются к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром. Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.

Над опорой плиты может произойти поворот торцовых кромок и раскрытие шва шириной:

 

аш =2 hоп tg θ,

 

где hоп – высота плиты на опоре;

θ – угол поворота опорной грани плиты, определяемый по формуле:

 

tg θ = ,

 

где pрасч. = МПа – полная расчетная нагрузка на плиту;

– ширина плиты, равная 150 см.

Тогда:

 

аш = = 0,368 см.

 

Расчет компенсатора в виде отрезков полиэфирных стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50x167 мм (рисунок 13) произведем при аш = 3,68 мм. На этом же рисунке показана схема деформации компенсатора.

 






Дата добавления: 2017-04-05; просмотров: 156; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ


Поиск по сайту:

Воспользовавшись поиском можно найти нужную информацию на сайте.

Поделитесь с друзьями:

Считаете данную информацию полезной, тогда расскажите друзьям в соц. сетях.
Poznayka.org - Познайка.Орг - 2016-2017 год. Материал предоставляется для ознакомительных и учебных целей. | Обратная связь
Генерация страницы за: 0.013 сек.