Пример выбора насосного агрегата, осуществляющего подачу воды из магистральной сети

Например, требуется подобрать насос для ВПВ, оснащенного пожарным краном, в состав которого входят: клапан DN 65, ручной пожарный ствол с диаметром выходного отверстия 0 16 мм и пожарные рукава DN 65. Предусматривается одновременная работа двух ручных пожарных стволов 0 16 мм с расходом не менее 5 л/с каждый - расчетный общий расход ~ 10,5 л/с (подача 37,8 м³/ч ~ 38 м³/ч).

При этих условиях согласно данным табл. 3 СП 10.13130.2009 или СНиП 2.04.01-85* (табл. 6.4 настоящего учебно-методического пособия) при расходе ствола 5,1 л/с давление у клапана пожарного крана должно быть не менее 0,346 МПа.

При подаче воды от наружной магистральной сети расчетное давление Р_вв на вводе в здание должно быть не менее

Рм>РВВ-р ⁼ (1 ~^К)Рс Рдикт Z../100,

где Р_вв - гарантированное давление на вводе, мПа; К ~ 0,2 коэффициент потерь давления на местные сопротивления; Рдикт - расчетное или нормативное давление у диктующего пожарного крана, мПа; р_с - потери давления в сети, мПа; Z_BB - разность отметок по высоте между диктующим пожарным краном (наиболее удаленным и/или высокорасположенным) и осью трубопровода на вводе, м.

Расчетное давление Р_вв сравнивают с величиной гарантированного давления внешней водопроводной сети на вводе. Если выясняется, что гарантированное давление на вводе меньше расчетного, то предусматривают установку пожарных насосов.

При работе насоса от внешней магистральной сети его давление определяют по формуле

Рнас ^— (1 +К)Рс Рдикт Z_Ha(/l 00 — Р_вв.

Исходные данные:

давление у диктующего крана Рпк ⁼ 0,346 МПа;

геометрическая высота диктующего пожарного крана Z = 10 м (геометрическая высота отсчитывается от оси насоса до оси диктующего пожарного крана);

-линейные потери давления по длине трубопровода Р_с = 0,145 МПа;

местные потери давления в трубопроводе Р_м = 0,2 Р_с = = 0,029 МПа;

потери давления в насосной установке Р_н = 0,065 МПа;

гарантированное давление подпора магистральной сети перед насосом Р_мс = 0,26 МПа.

Таким образом давление подачи насоса с учетом давления подпора магистральной сети должно составлять Р_н не менее 0,419 МПа, т. е. Р ~ 0,42 МПа.

Для выбора типа насоса с заданными параметрами ВПВ воспользуемся полем Q-H насосов NK фирмы «Grundfos» (рис. 7.12) [8].

Выбираем центробежный насос типа NK 40-200, рабочие характеристики которого приведены на рис. 7.13.

Точка А на рис. 7.13 соответствует подаче 38 м³ /ч и напору насоса 42 м. Поскольку эта точка лежит выше кривой с диаметром рабочего колеса 0 187 мм, то приемлемым будет насос с диаметром рабочего колеса 0 198 мм (точка B). При расчетной подаче 38 м³/ч (расходе 10,5 л/с) напор насоса этой конфигурации составит Н ~ 45 м (или давление на выходе насоса должно быть Р ~ 0,45 МПа), а мощность при рабочем колесе 0 198 мм составит N ~ 7 кВт (точка C). Подбор электродвигателя для привода пожарного насоса производится по каталогам в зависимости от необходимой мощности .Л/дв (кВт)

где К = 1,1-1,5 - коэффициент запаса мощности, принимаемый по электротехническим справочникам; Q_Mз/ц, Q^_q - расчетный расход насоса соответственно в «м³/ч» или «л/с»; Я, Р - подача или давление пожарного насоса соответственно в «м /ч» или «МПа»; Г)нас- КПД насоса (rj_Hac ⁼ 0,66 при данных значениях Q_M3/₄ и Я или Qnj_c и Р)\ г|_п - КПД передачи (г|_п = 1, если насос и двигатель на одном валу).

Примечание (авт.). Центробежный насос фирмы «Grundfos» типа NK40-200 снабжен электродвигателем. Нижеприведенный расчет мощности двигателя представлен в качестве примера.

Литература

1. Проектирование водяных и пенных установок пожаротушения / Л.М. Мешман, В.А. Былинкин, Р.Ю. Гу-

бин, Е.Ю. Романова//Учеб.-метод. пособие. - М.: ВНИИПО, 2009. - 572 с.

Федеральный закон от 22.07.2008 № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности». - М.: ВНИИПО, 2008. - 156 с.

Графоаналитический метод компоновки пожарных кранов / Л.М Мешман, В.А. Былинкин, Р.Ю. Губин, Е.Ю. Романова // Пожарная безопасность. - 2009. - № 3. - С. 101-105.

Абросимов Ю.Г., Иванов А.И., Качалов А.А. и др. Гидравлика и противопожарное водоснабжение. - М.: Академия ГПС МЧС России, 2003. - 391 с.

Иванов е.н. Противопожарное водоснабжение. - М.: Стройиздат, 1986. - 316 с.

Гидравлика и противопожарное водоснабжение. Под редакцией Ю.А. Кошмарова. - М.: ВИПТШ МВД СССР, 1985.-384 с.

Центробежные консольные насосы общего назначения для воды. Каталог. - М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1989.-25 с.

Стандартные насосы NK. Каталог фирмы «Grnnd- fos», № 3 (рус.).

8. ИСПЫТАНИЯ ВПВ И ЕГО ТЕХНИЧЕСКИХ
СРЕДСТВ В ПРОЦЕССЕ ЭКСПЛУАТАЦИИ

Анализ методов испытаний ВПВ на работоспособность

Практически единственными действующими нормативными документами, регламентирующими номенклатуру испытаний внутреннего противопожарного водопровода, являются ППБ 01-2003 и ГОСТ 12.4.009-83. Согласно этим документам сети ВПВ должны не реже двух раз в год (вес-

ной и осенью) проверяться на водоотдачу пожарных кранов, а также ежемесячно тестироваться на работоспособность пожарных насосов.

Эта формулировка не дает четких указаний - должны ли проверяться все краны или только выборочно.

Представители территориальных органов ФПС требуют, как правило, от эксплуатационников проведения испытаний на водоотдачу ВПВ с регистрацией давления у одного диктующего клапана пожарного крана (т. е. наиболее удаленного и/или высокорасположенного) или у пожарного ствола этого крана, расхода этого пожарного крана и высоты компактной части струи этого крана.

Остальные клапаны пожарных кранов, в крайнем случае, подвергаются только внешнему осмотру и за все время эксплуатации, как правило, никогда не открываются, что приводит к залипанию штока и запорного устройства пожарных клапанов, находящихся длительное время неизменно в закрытом состоянии. По этой причине во время пожара клапан пожарного крана нередко просто невозможно открыть маховиком. Попытка открыть такой кран при помощи рычага заканчивается обломом штока.

Как свидетельствует анализ технического обслуживания пожарных кранов, испытаниям на водоотдачу подвергаются в основном только ВПВ, расположенные в складских зданиях и помещениях. В остальных случаях из-за малой вероятности возникновения пожара к обслуживанию ВПВ относятся весьма халатно, и по существу, проверке изредка подвергают только насосные установки.

Следует отметить, что проведение испытаний не в полном объеме объясняется тем, что в основополагающих нормативных документах по внутреннему противопожарному водопроводу (СП 10.13130.2009 и СНиП 2.04.01-84*) отсутствуют сведения, регламентирующие методы проведения испытаний, а о существовании ППБ 01-2003 и ГОСТ 12.4.009-83, в которых оговорены некоторые виды необходимых испытаний, ответственные за содержание и эксплуатацию ВПВ часто и не подозревают.

Способы измерения давления и расхода из пожарных стволов, взаимосвязь между давлением и расходом, тариро- вочные характеристики и расчетные методы подробно рассмотрены в работах [1-4].

Однако стандартная методика проверки ВПВ на водоотдачу до сих пор отсутствовала, поэтому не наблюдалось и методического единообразия в проведении этих испытаний.

Впервые разработка нормативного документа, регламентирующего методы проведения испытаний противопожарного водопровода на водоотдачу, была предпринята М.В. Реуттом с сотрудниками [5]. Важное положение этого документа - рекомендация одновременно проверять такое количество пожарных кранов, которое соответствует требованиям СНиП 2.04.01-85*, также предложена форма протокола таких испытаний при нормативном количестве одновременно работающих пожарных кранов. Однако этой методикой испытаний не предусматривалось измерение давления, высоты компактной части струи и в ней не устанавливались критерии положительной оценки испытаний.

Методика испытаний внутреннего противопожарного водопровода, изложенная в документе [6], не оговаривает время суток, необходимое для проведения испытания, все ли пожарные краны следует проверять, не дает определения термина радиус компактной части струи, и его отличие от термина высота компактной части струи, также непонятно как определить эту высоту для пожарного крана, расположенного, например, на последнем этаже 20-этажного здания.

Для проверки работоспособности пожарных кранов путем измерения давления и расхода НПО «Пульс» предлагает гидротестер [7]. Он состоит из держателя, шарового крана, короткого шланга и набора сопел выходными диаметрами 4, 6, 9 и 12 мм. Измерение давления осуществляется встроенным в держатель манометром. Устройство, с навернутым на него соплом, подключается к клапану пожарного крана. При открытии клапана регистрируется давление на манометре. Для определения расхода направляют сопло в мерную емкость и открывают на несколько секунд кран гидротестера. Если давление на манометре снизилось, то кран перекрывают и устанавливают сопло с меньшим выходным диаметром отверстия. Затем процедура тестирования повторяется, и если давление остается неизменным, то

по специальной тарировочной Рис. 8.1. Гидротестер типа HPS

таблице устанавливается соответствие расхода из гидротестера расходу пожарного ствола по табл. 6.4 (по табл. 3 СП 10.13130.2009 или СНиП 2.04.01-85*).

Аналогичный прибор типа HPS (рис. 8.1) используется и в Германии (изготовитель Brandschutz- technik).

При всей кажущейся привлекательности гидротестеров они абсолютно не пригодны для испытаний пожарных кранов на водоотдачу в силу следующих обстоятельств. Допустим, что по каким-либо причинам задвижка стояка или опуска открытане полностью или внутреннее отверстие стояка вследствие коррозии сузилось до эквивалентного диаметра 0 14 мм. При проверке гидротестером даже с максимальным диаметром сопла 0 12 мм он покажет удовлетворительные результаты, хотя в реальных условиях при использовании пожарного ствола с диаметром выходного отверстия 0 16 или 19 мм давление и расход окажутся существенно ниже нормативных значений по табл. 6.4 (табл. 3 СП 10.13130.2009 или СНиП 2.04.01-85*).

Чаще всего пожарные краны ВПВ оборудуются ручными пожарными стволами, формирующими сплошные водяные струи. Сплошные водяные струи, образуемые пожарными стволами, отличаются своей компактностью, большой дальностью полета и сильным динамическим воздействием. В общем случае в сплошной струе выделяют две части - компактную и раздробленную.

В компактной части сохраняется сплошность потока, струя имеет цилиндрическую или близкую к ней форму.

В раздробленной части струи нарушается сплошность потока, струя разрывается на все более мелкие части и расширяется. Разрушение струи происходит под влиянием действующих на нее силы тяжести, сопротивления воздуха и внутренних сил, вызываемых турбулентностью струи и колебательно-волновым характером движения жидкости в ней. Определенное влияние на распад струи оказывают также и силы поверхностного натяжения.

Даже специалисты в области пожарной безопасности до сих пор расходятся в определении понятия компактная часть струи. Определение компактной части струи впервые сформулировано 1888 г. Фриманом: «Струя, которая не теряет своей сплошности, не превращается в дождь капель и несет не менее 0,75 всей массы потока воды в круге диаметром 25 см и 0,9 всей массы потока воды в круге диаметром 0,38 м». Этого же определения придерживаются авторы работ [2, 3].

Е.Н. Иванов [4], напротив, поддерживает положения Н.А. Тарасова-Агалакова: «Для оценки компактной струи пожарных стволов принимается часть струи, которая несет основную массу воды в круге диаметром 12,5 см».

Однако провести подобные испытания в реальных условиях достаточно сложно и практически невозможно. Так как отсутствует резкая грань между компактной и раздробленной частью, то и измерение этой части струи если и проводится, то с весьма большой погрешностью.

Как видно из приведенных выше определений, понятие компактная часть струи является относительным. Поэтому высоту компактной части струи определяют расчетным методом.

Для расчета высоты вертикальных струй (рис. 8.2) при давлении от 0,07 до 0,70 МПа (в которые вполне укладывается ВПВ) Фриманом предложена формула

S_B= 100Р(1-11,3 Р/d),

где £_в - высота сплошной вертикальной струй, м; Р - давление у ствола, МПа; d - диаметр выходного отверстия ствола, мм.

Высота сплошной вертикальной струи может быть определена по формуле Люгера

S_B = 100Р/(1 + 100 фР),

где ф - коэффициент, зависящий от диаметра выходного отверстия ствола (для диаметров 0 13, 16 и 19 мм этот коэффициент соответственно составляет 0,0165, 0,0124 и 0,0097).

Значения высоты вертикальной струи в зависимости от диаметра выходного отверстия и давления на ручном пожарном стволе (0,1 или 0,4 МПа), вычисленные по формулам Фрима- на и Люгера, приведены в табл. 8.1. При этом давление на ручном пожарном стволе Р = 0,1 и 0,4 МПа, приведенное в колонках 2 и 3 этой таблицы, определялось из выражения

Рис. 8.2. Вертикальная струя:

Р ⁼ ?1 = 10 - (Pi = 20 ~ Pi = ю) ^{= =} P 1 = 20 - 2(Pi = 20 -Pl= 10), где Р/ = jo - давление у клапана пожарного крана при длине рукава 10 м по табл. 6.4; Р/ = 20~ то же при длине 20 м.

Значения Pi = ю и Р/=20 принимались по данным табл. 8.1.

Согласно данным табл. 8.1 значения высоты вертикальной струи, вычисленные по формуле Люггера, несколько меньше, чем рассчитанные по формуле Фри- мана.

Установлено, что компактная часть струи является функцией от высоты струи

SK=SB/a где SK - высота компактной части струи; SB - высота струи; a - эмпирический коэффициент.

S_K - высота компактной части струи, м; S_e - высота вертикальной струи, м; АН - потеря Коэффициент а определяет- высоты, вызванная сопротив-

ся по формуле Лобачевского ^{лением м; Н} -^теоре

тическая высота струи, м

а=1,19 + 80(0,01S_K)⁴

Высота вертикальной струи (клапан пожарного крана и пожарный рукав DN 65)

Зависимость между высотой струи, высотой ее компактной части и эмпирическим коэффициентом приведена

в табл. 8.2.

Таблица 8.2

Зависимость между высотой струи S_B, компактной частью струи S_K и эмпирическим коэффициентом а

На практике для высот до 20 м значение эмпирического коэффициента принимают равным а ~ 1,2, т. е.

S = Sb/1,2.

Радиус компактной части R_K струи обычно принимается равным:

Rk = Sk=Sb/1,2.

Данные табл. 8.2 по высоте сплошной и компактной части вертикальной струи, приведенные к давлению в районе 0,1 и 0,4 МПа, указанному в табл. 3 СП 10.13130.2009 и СНиП 2.04.01-85* (табл. 6.4 настоящего учебно-методического пособия), свидетельствуют, что при давлении 0,1 МПа соотношение между S_B/S_K = 9/8 = 1,125 меньше приведенных для аналогичных условий значений в табл.

8.2 (S_B/S_K = 9,5/8 = 1,187). Следовательно, в реальных условиях высота компактной части вертикальной струи будет меньше указанных значений в СП 10.13130.2009 и СНиП

85*.

В условиях пожаротушения струи могут подаваться под различным углом наклона. При изменении угла наклона пожарного ствола (при постоянном давлении подачи), крайние точки полной сплошной струи и компактной ее части опишут огибающие кривые траектории (соответственно a¹b¹c¹ и abc) - рис. 8.3.

Рис. 8.3. Траектория наклонных струй

Линия, соединяющая пожарный ствол с любой точкой огибающей кривой аЪС' (например, с точкой Ъ'), представляет собой радиус действия раздробленной струи R_p, на-

правленной под углом 0'. Линия, соединяющая пожарный ствол с любой точкой огибающей кривой abc (например, с точкой b), представляет собой радиус действия компактной части струи R_K, направленной под углом 0.

Значение радиуса компактной части струи практически не зависит от угла наклона ручного пожарного ствола и для диаметров входного отверстия до 25 мм можно принять, что радиус компактной части струи равен высоте компактной части струи [3, 9].

Rk = R

При расчете основных гидравлических параметров внутреннего противопожарного водопровода используется выражение

^s_k = ^R_K = (Т- 1,35)/Sin 0,

где Т - высота защищаемого помещения, м; 0 - угол наклона пожарного ствола относительно горизонтальной плоскости, град.

Радиус (или высота) компактной части струи в данном случае является не столько собственно длиной компактной части струи, сколько характеристикой защищаемого помещения.

При решении вопроса о выборе параметров рабочей струи из пожарного ствола В.Г. Лобачевым был использован метод экспертной оценки. Для этого были опрошены более десяти опытных пожарных работников (со стажем более 15 лет), каждый из которых указал наиболее приемлемые диаметр выходного отверстия пожарного ствола и давление перед ним. Обработка этих полученных экспертных данных послужила основанием для формулирования оптимальной характеристики рабочих пожарных струй, которая приведена в табл. 8.3.

С учетом приведенных в табл. 8.3 параметров рабочей является струя радиусом компактной части ~ 17 м.

Таблица 8.3

Экспертная оценка параметров струи из пожарных стволов

Давление у открытых пожарных кранов должно обеспечивать получение компактных струй высотой, необходимой для тушения пожара в любое время суток в самой высокой и/или удаленной части здания. Наименьшую высоту или радиус действия компактной части пожарной струи следует принимать по СП 10.13130.2009 (п. 4.1.8) СНиП 2.04.01-85* (равную высоте помещения, считая от пола до наивысшей точки перекрытия (покрытия), но не менее:

6 м - в жилых, общественных, производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий высотой до 50 м;

8 м - в жилых зданиях высотой свыше 50 м;

-16 м - в общественных, производственных и вспомогательных зданиях промышленных предприятий высотой свыше 50 м.

Таким образом, высота компактной части струи должна быть не менее высоты помещения, но в любом случае не менее 6 м.

В реальных условиях, по незнанию, действуют упрощенно, измеряя высоту струи и принимая ее за компактную.

Рекомендуемые методы испытаний и проверок, контролируемые параметры ВПВ и его технических средств

Рекомендуемые методы испытаний и проверок, контролируемые параметры ВПВ и его технических средств приведены в табл. 8.4.

Таблица 8.4

Рекомендуемые методы испытаний и проверок,
контролируемые параметры ВПВ и его технических средств

* Если объект имеет лицензию на выполнение поверки. Основные положения методики испытаний ВПВ на водоотдачу и проверки работоспособности клапанов пожарных кранов

На практике на водоотдачу проверяют, как правило, только диктующим пожарный кран, т. е. кран наиболее высокорасположенный и/или наиболее удаленный от водопитателя, при этом регистрируют давление у клапана пожарного крана (или у пожарного ствола), расход воды из пожарного ствола и высоту струи.

За критерий положительной оценки принимают соответствие измеренных параметров диктующего пожарного крана (давление у пожарного клапана или у пожарного ствола, расход воды из пожарного ствола и высоту струи) соответствующим значениям, приведенным в табл. 6.4 (табл. 3 СП 10.13130.2009 и СНиП 2.04.01-85*).

Согласно этой таблице все три показателя: давление у клапана пожарного крана (или у пожарного ствола), расход воды из пожарного ствола и высота компактной части струи взаимосвязаны, т. е. при известных двух переменных, например, давлении и расходе, третья переменная будет являться функцией от этих двух переменных. Поэтому, если известно, что давление и расход находятся в норме (т. е. не менее указанных в табл. 6.4 данных), то самый сложный для измерения параметр - высота компактной части струи - может не проверяться [9].

Ручные пожарные стволы для ВПВ независимо от материала (пластмасса или металл) выпускаются трех типоразмеров по диаметру выходного отверстия: 0 13, 16 и 19 мм.

Для конкретного типа ствола давление и расход также взаимосвязаны

Q= 10kP⁰⁵, где Q - расход воды из пожарного ствола, л/с; k - коэффициент производительности (коэффициент проводимости) пожарного ствола; Р - давление на входе пожарного ствола, МПа.

Коэффициент производительности пожарных стволов с выходными отверстиями диаметрами 0 13, 16 и 19 мм составляет соответственно 0,588, 0,891 и 1,260. Таким образом при испытаниях достаточно измерить только давление у открытого клапана пожарного крана или перед пожарным стволом, что обычно не вызывает особых затруднений. И если давление в норме, то, соответственно, в норме будут расход воды и компактная часть струи [9, 10].

Для измерения давления может использоваться вставка с манометром. Для удобства соединения вставки с клапаном и пожарным рукавом со вставкой ее концы должны быть оборудованы соединительными головками ГМ. Расстояние от входа вставки до плоскости подсоединения манометра и от плоскости подсоединения манометра до выхода вставки должно быть не менее 75 мм. При невозможности монтажа вставки внутри пожарного шкафа допускается использовать пожарный рукав длиной 1,9-2,0 м. В этом случае давление Р_К, измеренное у клапана пожарного крана, должно быть равно сумме давления у пожарного крана Р_ПК, приведенного в табл. 6.4, и потерь давления ЛР_рук по длине рукава длиной соответственно 1,9-2,0 м

Р = р + ЛР

^г к ^г ПК ^ ^ рук

Давление, измеренное у пожарного ствола Р_ст, должно быть не менее давления у пожарного крана Р_пк, приведенного в табл. 6.4, с учетом потерь ЛР_рук по длине рукава длиной 10, 15 или 20 м

^рст = ^РПК ^{- ЛР}рук

При измерении давления струю из пожарного ствола можно направить на улицу или, если это по каким либо причинам недопустимо, в отверстие специального бака вместимостью не более 100 л. Для измерения давления вполне достаточно 5-10 с. Согласно СП 10.13130.2009 (прим, к п. 4.1.7) и СНиП 2.04.01-85* (прим. к п. 6.7) давление у клапана пожарного крана не должно превышать 0,4 МПа. В этом случае даже для пожарного ствола с выходным отверстием

диаметром 0 19 мм расход составит ~ 7,5 л/с, а объем воды в баке не превысит 37,5-75 л.

Если бак не имеет крышки с отверстием под ручной пожарный ствол, то, опустив ствол в бак, необходимо бак сверху накрыть кошмой, чтобы исключить разлет брызг воды по помещению, в котором проводятся испытания.

Таким образом, процедура испытаний по сравнению с ранее действующими методами [2-7] существенно упрощается.

Проверка ВПВ на водоотдачу в зданиях и сооружениях, имеющих более 1 этажа, должна проводиться на диктующем пожарном кране каждого стояка или опуска. В одноэтажных зданиях и сооружениях проверка ВПВ на водоотдачу должна проводиться на диктующем пожарном кране (наиболее удаленном от насосной установки или иного водопитателя). При испытаниях ВПВ на водоотдачу одновременно должно быть включено такое количество пожарных стволов, которое регламентировано для расчета расхода ВПВ по табл. 1 и 2 СП 10.13130.2009 и СНиП 2.04.01-85* (см. табл. 6.2 и 6.3 настоящего пособия). Все эти одновременно работающие пожарные краны должны являться диктующими по отношению к другим пожарным кранам. Причем диктующие пожарные краны могут находиться как на одном, так и на разных стояках. Испытания должны проводиться в тот период суток, когда наблюдается наибольший разбор воды (на хозяйственные и/или технологические нужды) из общей подводящей системы водоснабжения здания - как правило, утром в 7-9 ч или вечером в 17-20 ч.

Все остальные клапаны пожарных кранов, которые не подвергаются испытаниям на водоотдачу, а также все иные запорные устройства с целью исключения залипания должны также дважды в год проворачиваться в положения «открыто» и «закрыто». Перед этим клапан пожарного крана необходимо освободить от пожарного рукава, а к соединительной головке клапана подсоединить заглушку с закрепленным на ней манометром.

С целью минимизации объема воды, которая будет находиться между запорным устройством клапана и заглушкой, а следовательно, уменьшения пролива воды после снятия заглушки, она может быть снабжена пластмассовым или металлическим вкладышем, заполняющим пустоту между запорным устройством клапана и заглушкой.

Запорный орган клапана пожарного крана, а также всех иных запорных устройств, необходимо провернуть из одного крайнего положения в другое не менее 3 раз.

Для ВПВ объекта должна быть составлена таблица допустимых давлений каждого клапана при отсутствии водоотдачи.

Подробное описание методики испытаний на водоотдачу ВПВ и на работоспособность клапанов пожарных кранов [9] приведено в прил. Б [10] настоящего учебнометодического пособия.Испытания насосных установок

Испытания пожарной насосной установки должны проводиться с учетом требований ППБ 01-2003, ВСН 394-78 и методики [10], приведенной в прил. Б настоящего учебнометодического пособия.

Пожарная насосная установка должна подвергаться испытаниям не реже 1 раза в месяц. В процессе испытаний проверяется работоспособность местного, дистанционного и автоматического включения насосной установки, переключение подачи воды с основного пожарного агрегата на резервный, переключение напряжения питания с основного ввода на резервный, сигнализация о включении пожарных насосов ВПВ и месте открытия пожарного крана, передача сигнала о пожаре в пожарную часть и диспетчерский пункт.

При поочередном включении основного и резервного пожарного насоса должно быть проверено давление непосредственно у насоса и у закрытого диктующего пожарного крана, значения которых должны быть не менее значений, приведенных в проектной документации (в пояснительной записке и/или руководстве по эксплуатации).

Параметры водоотдачи основного и резервного пожарных насосов должны проверяться не менее двух раз в год в соответствии с методикой [10], приведенной в прил. Б настоящего учебно-методического пособия.

Испытание водонапорного бака

Проверка работоспособности водонапорного бака осуществляется имитацией падения уровня воды до отметки предельно допустимого нижнего уровня. При этом должна сработать насосная установка хозяйственно-питьевого водопровода, обеспечивающая заполнение водой водонапорного бака. Как только уровень веды достигнет отметки предельно допустимого верхнего уровня ее подача долж